Bezonazijska analiza ispušnog sustava. Dinamika plina rezonantnih ispušnih cijevi. Za cjevovod s kvadratnim presjekom

Dinamički nadzor plina uključuje metode za povećanje gustoće punjenja na ulazu korištenjem:

· Kinetička energija zraka koja se kreće na prihvatnom uređaju u kojem se pretvara u potencijalni tlak pritiska pri kočenju struje - vrhunski nadzor;

· Procesi valova u usisnim cjevovodima -.

U termodinamičkom ciklusu motora bez jačanja početka procesa kompresije nastaje na tlaku p. 0, (jednaka atmosferska). U termodinamičkom ciklusu klipnog motora s dinamičkim nadzorom, početak procesa kompresije nastaje na tlaku p K. , zbog povećanja tlaka radne tekućine izvan cilindra iz p. 0 biti p K., To je zbog transformacije kinetičke energije i energije valnih procesa izvan cilindra u potencijalnu energiju tlaka.

Jedan od izvora energije za povećanje tlaka na početku kompresije može biti energija protoka zraka u zraku, koji se odvija kada zrakoplov, automobil, itd. Prema tome, dodavanje u tim slučajevima naziva se velika brzina.

Vrhunski nadzor Na temelju aerodinamičkih obrazaca transformacije brzih zraka u statičkom tlaku. Strukturno, shvaća se kao mlaznica za usis zraka difuzora, s ciljem da vuče protok zraka kada se vozilo kreće. Teoretski povećati tlak δ p K.=p K. - p. 0 ovisi o brzini c. H i gustoće ρ 0 incident (kretanje) protok zraka

High-speed Supervision nalazi se uglavnom na zrakoplovima s klipnim motorima i sportskim automobilima, gdje su brzine brzine više od 200 km / h (56 m / s).

Sljedeće sorte dinamičkog nadzora motora temelje se na korištenju inercijskih i valnih procesa u sustavu ulaznog motora.

Inercijalno ili dinamično smanjenje odvija se na relativno velikoj brzini kretanja svježeg punjenja u cjevovodu c. TR. U tom slučaju uzima jednadžba (2.1)

gdje je ξ t koeficijent koji uzima u obzir otpornost na kretanje plina u dužini i lokalnom.

Stvarna brzina c. Protok plina plina u usisnim cjevovodima, kako bi se izbjegli povišeni aerodinamički gubici i propadanje u punjenju cilindara sa svježim punjenjem, ne smije prelaziti 30 ... 50 m / s.

Učestalost procesa u cilindrima klipni motori To je uzrok oscilacijskih dinamičkih fenomena u plinskim zračnim stazama. Ove fenomene mogu se koristiti za značajno poboljšanje glavnih pokazatelja motora (litre snage i gospodarstva.

Inercijalni procesi uvijek su popraćeni valnim procesima (fluktuacije tlaka) koji proizlaze iz periodičnog otvaranja i zatvaranja ulaznih ventila sustava izmjenjivanja plina, kao i pokreta povratnog tranzitnog klipova.

U početnoj fazi ulaza u ulaznu mlaznicu prije ventila se stvara vakuum, a odgovarajući val izlijevanja, dosezanje suprotnog kraja individualnog ulaznog plinovoda, odražava val kompresije. Odabirom dijela duljine i prolaza pojedinog cjevovoda možete dobiti dolazak ovog vala na cilindar na najpovoljniji trenutak prije zatvaranja ventila, što će značajno povećati faktor punjenja, a time i zakretni moment M E. Motor.

Na sl. 2.1. Prikazan je dijagram podešenog sustava usisnog sustava. Kroz usisni plinovod, zaobilazeći gas, zrak ulazi u prijemnik prijemnika i ulazne cjevovode konfigurirane duljine na svaki od četiri cilindra.

U praksi se ovaj fenomen koristi u inozemnim motorima (sl. 2.2), kao i domaće motore za osobni automobili S prilagođenim pojedinačnim usisnim cjevovodima (na primjer, ZMZ motori), kao i na 2H8.5 / 11 dizelski motor, koji ima jedan konfigurirani cjevovod u dva cilindara.

Najveća učinkovitost plina dinamičkog nadzora odvija se s dugim pojedinim cjevovodima. Predujm tlak ovisi o koordinaciji frekvencije rotacije motora n., Duljina cjevovoda L. TR i kutovi

bliski zaostatak ulazni ventil (organ) φ A., Ovi parametri su povezana ovisnost

gdje je lokalna brzina zvuka; k. \u003d 1.4 - adijabatski pokazatelj; R. \u003d 0,287 KJ / (kg ∙ hail.); T. - prosječna temperatura plina za tlak.

Vala i inercijalni procesi mogu osigurati vidljivo povećanje zaduženja u cilindru na velikim otkrićima ventila ili u obliku povećanja punjenja u taktu kompresije. Provedba učinkovitog plina dinamičkog nadzora moguć je samo za uski raspon frekvencije rotacije motora. Kombinacija faza distribucije plina i duljine usisnog cjevovoda mora pružiti najveći koeficijent punjenja. Takav odabir parametara se zove postavljanje ulaznog sustava.Omogućuje vam povećanje snage motora za 25 ... 30%. Očuvati učinkovitost dinamičkog nadzora u širem rasponu frekvencije rotacije radilica Mogu se koristiti različite metode:

· Primjena cjevovoda s varijabilnom duljinom l. TR (na primjer, teleskopski);

· Prebacivanje s kratkog plinovoda za dugo;

· Automatska regulacija faza distribucije plina itd.

Međutim, korištenje dinamičkog nadzora plina za pojačavanje motora povezano je s određenim problemima. Prvo, nije uvijek moguće racionalno pridržavati dovoljno produženih usisnih cjevovoda. Posebno je teško učiniti za motore s niskom brzinom, jer s smanjenjem brzine rotacije, duljina podešenih cjevovoda se povećava. Drugo, geometrija fiksnih cjevovoda daje dinamičnu postavku samo u nekim, prilično određenom rasponu načina brzine.

Kako bi se osigurao učinak u širokom rasponu, prilikom premještanja iz jednog načina rada se koristi glatka ili koraka podešavanja duljine konfigurirane staze u drugi. Kontrola koraka pomoću posebnih ventila ili okretanjem prigušivača smatra se pouzdanijim i uspješno primijenjenim u automobilski motori Mnoge strane tvrtke. Najčešće koristi kontrolu s prebacivanjem na dvije prilagođene duljine plinovoda (sl. 2.3).

U položaju zatvorenog preklopa, odgovarajući način rada do 4000 min -1, dovod zraka iz usisnih prijemnika se provodi duž dužeg puta (vidi sl. 2.3). Kao rezultat (u usporedbi s osnovnom verzijom motora bez dinamičkog nadzora plina), protok krivulje zakretnog momenta poboljšava se na vanjskoj karakteristici brzine (na nekim frekvencijama od 2500 do 3500 min -1, okretni moment povećava u prosjeku za 10 ... 12%). S povećanjem brzine rotacije br\u003e 4000 min -1 prebacuje na kratki put i to vam omogućuje da povećate snagu N E. na nominalnom modu za 10%.

Tu su i složeniji sveživotni sustavi. Na primjer, dizajn s cjevovodima koji pokrivaju cilindrični prijemnik s rotacijskim bubnjem koji ima prozore za poruke s cjevovodima (sl. 2.4). Kada se cilindrični prijemnik rotira, duljina cjevovoda se povećava i obrnuto, kada se okreće u smjeru kazaljke na satu, smanjuje se. Međutim, provedba ovih metoda značajno komplicira dizajn motora i smanjuje njegovu pouzdanost.

U multi-cilindričnim motorima s konvencionalnim cjevovodama se smanjuje učinkovitost dinamičkog nadzora, što je posljedica međusobnog utjecaja usisnih procesa u različitim cilindrima. U automobilskim motorima, usisni sustavi "postavljeni" obično na maksimalnom načinu okretnog momenta za povećanje njezine dionice.

Učinak dinamičkog superiornog plina također se može dobiti odgovarajućom "postavkom" ispušnog sustava. Ova metoda pronalazi korištenje na dvotaktnim motorima.

Odrediti duljinu L. TR i unutarnji promjer d. (ili prelazna presjek) podesivog cjevovoda potrebno je provesti izračune korištenjem numeričkih metoda dinamike plina koji opisuje ne-stacionarni tok, zajedno s izračunom tijeka rada u cilindru. Kriterij je povećanje snage,

okretni moment ili smanjujući specifičnu potrošnju goriva. Ovi izračuni su vrlo složeni. Jednostavnije definicije metode L. tri d. Na temelju rezultata eksperimentalnih studija.

Kao rezultat obrade velikog broja eksperimentalnih podataka za odabir unutarnjeg promjera d. Podesivi plinovod predlaže se kako slijedi:

gdje (μ. F. Y) Max je najučinkovitije područje utora ulaznog ventila. Dužina L. Kvotropovod za sitnice može se odrediti formulom:

Imajte na umu da je uporaba razgranatih tuned sustava kao što je zajednička cijev - prijemnik - pojedinačne cijevi pokazalo se vrlo učinkovitim u kombinaciji s turbopunjanjem.

Korištenje rezonantnih ispušnih cijevi na motornim modelima svih klasa omogućuje vam da dramatično povećate sportske rezultate natjecanja. Međutim, geometrijski parametri cijevi se određuju, u pravilu, metodom suđenja i pogrešaka, budući da do sada ne postoji jasno razumijevanje i jasno interpretacija procesa koji se pojavljuju u tim plinskim dinamičkim uređajima. I u nekoliko izvora informacija ovom prigodom, sukobljeni zaključci koji imaju proizvoljnu interpretaciju.

Za detaljnu studiju procesa u cijevima prilagođenog ispuha, stvorena je posebna instalacija. Sastoji se od štanda za pokretanje motora, motor adaptera - cijev s priključcima za odabir statičkog i dinamičkog tlaka, dva piezoelektrična senzora, dvosmjerni osciloskop C1-99, kameru, rezonantnu ispušnu cijev iz R-15 Motor s "teleskopom" i domaće cijevi s crnim površinama i dodatnom toplinskom izolacijom.

Pritisci u cijevima u ispušnom prostoru utvrđeni su na sljedeći način: motor je prikazan na rezonantnim revizijama (26000 o / min), podaci iz piezoelektričnih senzora vezanih za ok octeds piezoelektričnih senzora prikazani su na oscilopu, učestalost zamaha koji se sinkronizira s frekvencijom rotacije motora, a oscilogram je zabilježen na filmu.

Nakon što se film manifestira u kontrastnom programeru, slika je prenesena na vuču na skali zaslona osciloskopa. Rezultati za cijev iz motora R-15 prikazani su na slici 1 i za domaću cijev s crnom i dodatnom toplinskom izolacijom - na slici 2.

Na rasporedu:

P Dyn - dinamički tlak, str - statički tlak. Oso - Otvaranje ispušnog prozora, NMT - Donja mrtva točka, veza je zatvaranje ispušnog prozora.

Analiza krivulja omogućuje vam da identificirate raspodjelu tlaka na ulazu rezonantne cijevi u funkciji faze rotacije radilice. Povećanje dinamičkog pritiska od trenutka da se ispušni prozor otkriva s promjerom izlazne mlaznice 5 mm se javlja za R-15 približno 80 °. A njegov minimum je unutar 50 ° - 60 ° od dna mrtve točke pri maksimalnom čišćenju. Povećan tlak u reflektiranom valu (od minimuma) u vrijeme zatvaranja ispušnog prozora je oko 20% maksimalne vrijednosti R. kašnjenja u djelovanju reflektiranog vala ispušni plinovi - od 80 do 90 °. Za statički tlak karakterizira povećanje u 22 ° C "visoravni" na grafikonu do 62 ° od otvaranja ispušnog prozora, s najmanje 3 ° od dna mrtve točke. Očito, u slučaju korištenja slične ispušne cijevi, fluktuacije čišćenja javljaju se na 3 ° ... 20 ° nakon dna mrtve točke, i nipošto 30 ° nakon otvaranja ispušnog prozora prethodno je mislio.

Ove studije domaće cijevi razlikuju se od podataka R-15. Povećan dinamički tlak do 65 ° od otvora ispušnog prozora prati minimum na 66 ° nakon dna mrtve točke. U isto vrijeme, povećanje tlaka reflektiranog vala od minimuma je oko 23%. Učitavanje u djelovanju ispušnih plinova je manje, što je vjerojatno zbog povećanja temperature u sustavu izoliranog topline, te je oko 54 °. Oscilacije čišćenja označene su na 10 ° nakon dna mrtve točke.

Uspoređujući grafiku, može se primijetiti da je statički tlak u toplinskoj izoliranoj cijevi u vrijeme zatvaranja ispušnog prozora manji nego u R-15. Međutim, dinamički tlak ima maksimum reflektiranog vala od 54 ° nakon zatvaranja ispušnog prozora, te u R-15, ovaj maksimum pomaknut za 90 "! Razlike su povezane s razlikom u promjerima ispušnih cijevi: na R-15, kao što je već spomenuto, promjer je 5 mm, a na izoliranoj toplini - 6,5 mm. Osim toga, zbog naprednije geometrije cijevi R-15, koeficijent obnove statičkog tlaka je više.

Koeficijent učinkovitosti rezonantne ispušne cijevi u velikoj mjeri ovisi o geometrijskim parametrima same cijevi, poprečnom presjeku ispušne cijevi motora, temperaturnog režima i faza distribucije plina.

Korištenje kontrolnih prerada i odabirom temperaturnog režima rezonantne ispušne cijevi omogućit će da se pomakne maksimalni tlak reflektiranog ispušnog plina vala za vrijeme kada je ispušni prozor zatvoren i na taj način oštro povećava njegovu učinkovitost.

Pošaljite dobro djelo u bazu znanja je jednostavna. Koristite obrazac ispod

Učenici, diplomirani studenti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u studijima i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Objavio http://www.llbest.ru/

Objavio http://www.llbest.ru/

Federalna agencija za obrazovanje

Gou VPO "Ural državni tehničko sveučilište - UPI nazvan po prvom predsjedniku Rusije B.N. Yeltsin "

Za prava rukopisa

Teza

za stupanj kandidata tehničkih znanosti

Dinamika plina i lokalni prijenos topline u usisnom sustavu klipnog motora

Stolari Leonid Valerevich

Znanstveni savjetnik:

liječnik fizika-matematička publika,

profesor Zhilkin B.P.

Ekaterinburg 2009.

klipni sustav dinamike plina motora

Teza se sastoji od primjene, pet poglavlja, zaključka, popisa referenci, uključujući 112 imena. Nalazi se na 159 stranica računalnog biranja u programu MS Word i opremljen je tekstom 87 crteža i 1 tablice.

Ključne riječi: dinamika plina, klipni motor, ulazni sustav, poprečni profiliranje, potrošni materijal, lokalni prijenos topline, trenutni lokalni koeficijent prijenosa topline.

Cilj istraživanja bio je ne-stacionarni protok zraka u ulaznom sustavu klipnog motora unutarnje izgaranja.

Cilj rada je uspostaviti obrasce promjena u dinamičkim i toplinskim karakteristikama ulaznog procesa u klipnom motoru s unutarnjim izgaranjem iz geometrijskih i režičnih čimbenika.

Pokazano je da je stavljanjem profiliranih umetcima moguće usporediti s tradicionalnim kanalom konstantnog kruga, da stekne brojne prednosti: povećanje volumena protoka zraka koji ulazi u cilindar; Povećanje strmine ovisnosti V na broju rotacije radilice n u radnom rasponu frekvencije rotacije na "trokutastom" umetnu ili linearizaciji rashoda karakterističnih u cijeli raspon rotacijskih brojeva osovine, kao Pa kao potiskivanje pulsiranja visokofrekventnog zraka u ulaznom kanalu.

Značajne razlike u obrascima mijenjanja koeficijenata koeficijenata prijenosa topline iz brzine w u stacionarnom i pulsirajućem protoku zraka u ulaznom sustavu DVS-a. Približavanje eksperimentalnih podataka dobivena su jednadžbama za izračunavanje lokalnog koeficijenta prijenosa topline u ulaznom traktu FEA, kako za stacionarni tok i za dinamičan protok pulsiranja.

Uvod

1. stanje problema i postavljanje ciljeva studije

2. Opis eksperimentalne metode ugradnje i mjerenja

2.2 Mjerenje brzine rotacije i kutka rotacije radilice

2.3 Mjerenje trenutne potrošnje usisavanja zraka

2.4 Sustav za mjerenje trenutnih koeficijenata prijenosa topline

2.5 Sustav prikupljanja podataka

3. Dinamika plina i potrošni proces u ulazu u motor s unutarnjim izgaranjem u različitim konfiguracijama usisnog sustava

3.1 Dinamika plina procesa usisa bez uzimanja u obzir učinak elementa filtra

3.2 Utjecaj filtarskog elementa na dinamiku plina procesa usisa u različitim konfiguracijama usisnog sustava

3.3 potrošni materijal i spektralna analiza ulaznog procesa s različitim konfiguracijama usisnog sustava s različitim elementima filtera

4. Prijenos topline u usisnom kanalu klipnog motora unutarnje izgaranja

4.1 Kalibracija mjernog sustava za određivanje koeficijenta lokalnog prijenosa topline

4.2 Koeficijent lokalnog prijenosa topline u ulaznom kanalu motora s unutarnjim izgaranjem u središnjem načinu rada

4.3 Instant lokalni koeficijent prijenosa topline u ulaznom kanalu motora s unutarnjim izgaranjem

4.4 Utjecaj konfiguracije ulaznog sustava unutarnjeg izgaranja motora na trenutni lokalni koeficijent prijenosa topline

5. pitanja praktična aplikacija Rezultati rada

5.1 Konstruktivan i tehnološki dizajn

5.2 Ušteda energije i resursa

Zaključak

Bibliografija

Popis osnovnih oznaka i kratica

Svi simboli su objašnjeni kada se prvi put koriste u tekstu. Slijedi samo popis samo najzahzanijih oznaka:

d-diameter cijevi, mm;

d E je ekvivalentan (hidraulički) promjer, mm;

F - površina, m2;

i - trenutna snaga i;

G - protok mase zrak, kg / s;

Duljina, m;

l je karakteristična linearna veličina, m;

n je rotacijska brzina radilice, min -1;

p - atmosferski tlak, PA;

R - otpor, ohm;

T - apsolutna temperatura, do;

t - Temperatura na razini Celzijusa, o C;

U - napon, u;

V - brzina protoka zraka, m3 / s;

brzina protoka zraka, m / s;

Višak koeficijenta zraka;

g - kut, hail;

Kut rotacije radilice, tuče., P.K.V.;

Koeficijent toplinske vodljivosti, w / (m K);

Koeficijent kinematička viskoznost, m2 / s;

Gustoća, kg / m3;

Vrijeme, s;

Koeficijent otpora;

Osnovni rezovi:

p.k.v. - rotacija radilice;

DVS - motor s unutarnjim izgaranjem;

NMT - gornja mrtva točka;

NMT - Donja mrtva točka

ADC - Analog-to-digitalni pretvarač;

BPF - Fast Fourier transformacija.

Brojevi:

Re \u003d wd / - broj rangelda;

Nu \u003d d / - broj nusselta.

Uvod

Glavni zadatak u razvoju i poboljšanju motora s unutarnjim izgaranjem klipa je poboljšati punjenje cilindra sa svježim punjenjem (ili drugim riječima, povećanjem koeficijenta punjenja motora). Trenutno je razvoj DVS-a dostigao takvu razinu da je poboljšanje bilo kojeg tehničkog i ekonomskog pokazatelja barem na desetom udjelu postotka s minimalnim materijalom i privremenim troškovima je stvarna postignuća za istraživače ili inženjere. Stoga, da bi se postigao cilj, istraživači nude i koriste različite metode među najčešćim može se odlikovati sljedećim: dinamičkim (inercijalnim) reducirajućim, turbopunjačem ili zračnim puhačima, ulaznom kanalu varijable, podešavanje mehanizma i fazama distribucije plina, optimizacija konfiguracije usisnog sustava. Upotreba ovih metoda omogućuje poboljšanje punjenja cilindra sa svježim punjenjem, što zauzvrat povećava snagu motora i njegove tehničke i ekonomske pokazatelje.

Međutim, korištenje većine metoda razmatranja zahtijevaju značajna materijalna ulaganja i značajnu modernizaciju dizajna ulaznog sustava i motora u cjelini. Stoga je jedan od najčešćih, ali ne i najjednostavnijih, do danas, metode povećanja faktora punjenja je optimizirati konfiguraciju ulaznog puta motora. U tom slučaju, studija i poboljšanje ulaznog kanala motora najčešće se provodi metodom matematičkog modeliranja ili statičkih čistoća usisnog sustava. Međutim, ove metode ne mogu dati ispravne rezultate na modernoj razini razvoja motora, budući da je, kao što je poznato, stvarni proces u plinskim stazama motora je trodimenzionalni plinski inkjet istek kroz utor ventila u djelomično napunjen prostor varijabilnog volumena cilindra. Analiza literature pokazala je da su informacije o procesu usisa u stvarnom dinamičkom načinu praktički odsutni.

Dakle, pouzdani i ispravni podaci dinamičke i toplinske razmjene podataka za proces usisa mogu se dobiti isključivo u studijama o dinamičkim modelima DVS-a ili pravi motori, Samo takvi iskusni podaci mogu pružiti potrebne informacije za poboljšanje motora na sadašnjoj razini.

Cilj rada je utvrditi obrasce mijenjanja dinamičkih i toplinskih karakteristika procesa punjenja cilindra sa svježim punjenjem motora s unutarnjim izgaranjem klipa iz geometrijskih i režičnih čimbenika.

Znanstvena novost glavnih odredbi rada je da je autor prvi put:

Karakteristike amplitude-frekvencije pulsirajućih učinaka koje se pojavljuju u struji u usisnom razvodniku (cijevi) klipnog motora;

Postupak za povećanje protoka zraka (u prosjeku za 24%) koji ulazi u cilindar pomoću profiliranih umetaka u usisnom razvodniku, što će dovesti do povećanja snage motora;

Utvrđeni su uzorci promjena u trenutnom lokalnom koeficijentu prijenosa topline u klipnoj ulaznoj cijevi;

Pokazalo se da uporaba profiliranih umetka smanjuje zagrijavanje svježeg punjenja na unos prosječno 30%, što će poboljšati punjenje cilindra;

Generalizirani u obliku empirijskih jednadžbi dobiveni eksperimentalni podaci o lokalnom prijenosu topline pulsirajućeg protoka zraka u usisnom razvodniku.

Točnost rezultata temelji se na pouzdanosti eksperimentalnih podataka dobivenih kombinacijom neovisnih istraživačkih metodologija i potvrđenih obnovom eksperimentalnih rezultata, njihov dobru dogovor na razini testnih eksperimenata s tim autorima, kao i korištenje a Kompleks modernih metoda istraživanja, odabir mjerne opreme, njegovo sustavno testiranje i ciljanje.

Praktično značenje. Dobiveni eksperimentalni podaci stvaraju osnovu za razvoj inženjerskih metoda za izračunavanje i projektiranje sustava tinte, te proširuju teorijske prikaze o dinamici plina i lokalnom prijenosu topline zraka tijekom unosa u klipnom motoru. Pojedinačni rezultati rada izvršeni su na provedbu Ural dizel motorne biljke LLC u dizajnu i modernizaciji 6DM-21L i 8DM-21L motora.

Metode za određivanje brzine protoka pulsirajućeg zraka u ulaznoj cijevi motora i intenzitet trenutnog prijenosa topline u njemu;

Eksperimentalni podaci o dinamici plina i trenutnom lokalnom koeficijent prijenosa topline u ulaznom kanalu ulaznog kanala u procesu usisa;

Rezultati generalizacije podataka o lokalnom koeficijentu prijenosa topline zraka u ulaznom kanalu DVS-a u obliku empirijskih jednadžbi;

Odobravanje posla. Glavni rezultati studija navedenih u tezi i predstavljeni su na "izvještajnim konferencijama mladih znanstvenika", Yekaterinburg, UGTU-UPI (2006 - 2008); Znanstveni seminari Odjel "Teoretski toplinski inženjering" i "turbine i motori", Yekaterinburg, Ugtu-UPI (2006 - 2008); Znanstvena i tehnička konferencija "Poboljšanje učinkovitosti elektrana strojeva na kotačima i praćenih kotača", Chelyabinsk: Chelyabinsk Viši vojna automobilska komunistička škola škola (Vojni institut) (2008); Znanstvena i tehnička konferencija "Razvoj inženjerstva u Rusiji", St. Petersburg (2009); na znanstveno-tehničko vijeće pod ural dizelskim motorom LLC, Yekaterinburg (2009); Na znanstveno-tehničko vijeće za OJSC nii autotraktor tehnologije, Chelyabinsk (2009).

Rad disertacije obavljen je na odjelima "Teoretski inženjering toplina i" turbine i motore ".

1. Pregled suvremena država Studije ulaznih ulaznih sustava klipa

Do danas postoji veliki broj literature u kojoj je konstruktivno izvršenje različitih sustava motora s unutarnjim izgaranjem klipa, osobito pojedinačnih elemenata unosa sustavi DV., Međutim, praktički nema značajki predloženih projektiranih rješenja analizom dinamike plina i prijenosa topline u ulaznom procesu. I samo u pojedinim monografijama pružaju eksperimentalne ili statističke podatke o rezultatima rada, potvrđujući izvedivost jednog ili drugog konstruktivne performanse. U tom smislu, može se tvrditi da je do nedavno nedovoljna pozornost posvećena studiji i optimizaciji klipnih motora ulaznih sustava.

U posljednjih nekoliko desetljeća, u vezi s zatezanjem ekonomskih i ekoloških zahtjeva za motore s unutarnjim izgaranjem, istraživači i inženjeri počinju plaćati sve više pozornosti poboljšanju usisnih sustava i benzinskih i dizelskih motora, vjerujući da je njihov učinak u velikoj mjeri ovisan o tome savršenstvo procesa koji se javljaju u plinskim stazama.

1.1 Osnovni elementi ulaznog sustava ulaznog klizanja

Ulazni sustav klipnog motora, općenito, sastoji se od filtra za zrak, usisnog kolektora (ili ulazne cijevi), glave motora koji sadrže unos i izlazni kanali, kao i mehanizam ventila. Kao primjer, na slici 1.1 prikazani su dijagram usisnog sustava YMZ-238 dizelskog motora.

Sl. 1.1. Shema usisnog sustava YMZ-238 dizelski motor: 1 - usisni razvodnik (cijev); 2 - gumena brtva; 3.5 - povezivanje mlaznica; 4 - procijenjena brtva; 6 - crijevo; 7 - filtar za zrak

Izbor optimalnih strukturnih parametara i aerodinamičkih karakteristika usisnog sustava unaprijed određenog djelotvornog tijeka rada i visoka razina izlaznih pokazatelja motora s unutarnjim izgaranjem.

Ukratko razmislite o svakoj kompozitni element Ulazni sustav i njegove glavne funkcije.

Glava cilindra je jedan od najsloženijih i važnih elemenata u motoru s unutarnjim izgaranjem. Od ispravnog odabira oblika i veličine glavnih elemenata (prije svega, savršenstvo procesa punjenja i miješanja u velikoj mjeri ovisi o veličini usisa i ispušnih ventila).

Glave cilindra uglavnom se izrađuju s dva ili četiri ventila na cilindru. Prednosti Dva-plamena dizajna su jednostavnost proizvodnje tehnologije i dizajnerske sheme, u manjoj strukturnoj masi i vrijednosti, broj pokretnih dijelova u pogonskom mehanizmu, troškovima održavanja i popravka.

Prednosti četverostruke strukture sastoje se u boljem korištenju područja ograničenog krugom cilindra, za prolazne površine ventila gorlovina, u učinkovitiju procesu razmjene plina, u manjoj toplinskoj napetosti glave zbog više uniforme toplinsko stanje, u mogućnosti središnjeg plasmana mlaznice ili svijeće, što povećava ujednačenost termičkih stanja dijelova klipske skupine.

Postoje i drugi dizajni glava cilindra, na primjer, s tri ulazne ventile i jednom ili dva diploma po cilindru. Međutim, takve se sheme primjenjuju relativno rijetke, uglavnom u visoko povezanim (trkaćim) motorima.

Utjecaj broja ventila na dinamiku plina i prijenos topline u ulaznom putu općenito se praktički ne proučava.

Najviše važni elementi Glave cilindra sa stajališta njihovog utjecaja na dinamiku plina i procesu rezervat topline u motoru su vrste ulaznih kanala.

Jedan od načina za optimizaciju procesa punjenja je profilirani ulazni kanali u glavi cilindra. Postoji širok raspon oblika profiliranja kako bi se osiguralo usmjereno kretanje svježeg punjenja u cilindru motora i poboljšanju postupka miješanja, opisani su u najtanije.

Ovisno o vrsti postupka miješanja, usisni kanali se izvode jednom-funkcionalnom (odvratno), osiguravajući samo punjenje s cilindrima s zrakom ili dvije funkcije (tangencijalni, vijak ili drugi tip) koji se koristi za uvodnu i uvijanje zraka naboj u komora cilindra i izgaranja.

Okrenimo se na pitanje obilježja dizajna usisnog kolektora benzina i dizelskih motora. Analiza literature pokazuje da je usisni kolektor (ili cijev za tintu) dane malo pozornosti, a često se smatra samo plinovodom za opskrbu zraka ili smjese goriva zraka u motor.

Zračni filtar je sastavni dio ulaznog sustava klipnog motora. Treba napomenuti da se u literaturi više pozornosti posvećuje dizajnu, materijalima i otporu filtarskih elemenata, a istodobno je učinak filtriranja elementa za dinamički i dinamički pokazatelja, kao i troškove Značajke sustava unutarnje izgaranja klipa, praktički se ne razmatra.

1.2 plinske dinamike protoka u ulaznim kanalima i metodama proučavanja ulaznog procesa u klipnom motoru

Za točnije razumijevanje fizičke suštine rezultata dobivenih od strane drugih autora, oni su istaknute istodobno s teorijskim i eksperimentalnim metodama, budući da su metoda i rezultat u jednoj organskoj komunikaciji.

Metode ispitivanja ulaznih sustava KHO-a mogu se podijeliti u dvije velike skupine. Prva skupina uključuje teorijska analiza procesa u ulaznom sustavu, uključujući njihovu numeričku simulaciju. U drugu skupinu nacrtat ćemo sve načine kako bi eksperimentalno proučio ulazni proces.

Izbor istraživačkih metoda, procjene i podešavanje usisnog sustava određuje se postavljenim ciljevima, kao i postojećim materijalnim, eksperimentalnim i izračunatim mogućnostima.

Do danas, ne postoje analitičke metode koje omogućuju da bude prilično točna za procjenu razine intenziteta plina u komori za izgaranje, kao i rješavanje privatnih problema povezanih s opisom kretanja u usisnom putu i plinskom isteku od jaz ventila u stvarnom nepravilnom procesu. To je zbog poteškoća o opisivanju trodimenzionalnog protoka plinova na curvilinear kanalima s iznenadnim preprekama, složenom prostornoj struji, s utičnicom mlaznog plina kroz utor ventila i djelomično ispunjenog prostora varijabilnog volumnog cilindra, interakcije tokova između sebe, sa zidovima cilindra i pokretnog dna klipa. Analitičko određivanje optimalnog područja brzine u ulaznoj cijevi, u utor za prstenaste ventila i raspodjelu tokova u cilindru komplicirano je nedostatkom točnih metoda za procjenu aerodinamičkih gubitaka koji proizlaze iz svježeg punjenja u ulaznom sustavu i kada plin u cilindru i protok oko njegovih unutarnjih površina. Poznato je da u kanalu postoje nestabilne zone tranzicije protoka od laminara do turbulentnog načina protoka, područje odvajanja graničnog sloja. Struktura protoka karakteriziraju varijable po vremenu i mjestu Reynoldsa, razinu ne-catterity, intenzitet i opseg turbulencije.

Mnogi višesmjerni rad posvećen je numeričkom modeliranju kretanja zračnog naboja na ulazu. Oni proizvode modeliranje usisnog toka vrtlog ulaza ulaznog ulaza ulaznog ventila, izračun trodimenzionalnog protoka u ulaznim kanalima glave motora, modeliranje struje u ulaznom prozoru i motoru Cilindar, analiza učinka izravnog protoka i vrtložnih potoka na proces miješanja i izračunati studije učinka punjenja u uvijanju u dizelskom cilindru veličinu emisija dušikovih oksida i indikatorskih pokazatelja ciklusa. Međutim, samo u nekim od radova, numerička simulacija potvrđuje eksperimentalne podatke. I isključivo na teorijskim studijama teško je procijeniti točnost i stupanj primjenjivosti podataka. Također treba naglasiti da su gotovo sve numeričke metode uglavnom usmjerene na proučavanje procesa u već postojećem dizajnu ulaza u ulaznog sustava intenziteta DVS-a kako bi se uklonile svoje nedostatke, a ne razvijaju nova, učinkovita dizajna rješenja.

Paralelno, primjenjuju se klasične analitičke metode za izračunavanje tijeka rada u motoru i odvojenim procesima razmjene plina u njemu. Međutim, u izračunima protoka plina u ulaznim i ispušnim ventilima i kanalima, jednadžbe jednodimenzionalnog stacionarnog protoka uglavnom se koriste, uzimajući trenutni kvazi-stacionarni. Stoga se metode izračuna razmatraju isključivo procijenjene (približno) i stoga zahtijevaju eksperimentalno usavršavanje u laboratoriju ili na pravi motor tijekom klupskih testova. Metode za izračunavanje izmjene plina i glavnih dinamičkih pokazatelja ulaznog procesa u težem formulaciji razvijaju se u radovima. Međutim, oni također daju samo opće informacije o raspravljenim procesima, ne čine dovoljno potpuni prikaz dinamičkih i toplinskih tečajeva, budući da se temelje na statističkim podacima dobivenim u matematičkom modeliranju i / ili statičkim čistim ulaznog trakta tintu i na metode numeričke simulacije.

Najtočniji i pouzdaniji podaci o ulaznom procesu u klipnom motoru mogu se dobiti u studiji o realnim motorima.

Na prve studije naboj u motornom cilindru na modu testiranja osovine, mogu se pripisati klasični eksperimenti Ricarda i gotovine. Riccardo je instalirao rotor u komori za izgaranje i snimio svoju brzinu rotacije kada se provjeri vratilo motora. Anemometar je odredio prosječnu vrijednost brzine plina za jedan ciklus. Ricardo je predstavio koncept "vrtlog omjera", koji odgovara omjeru učestalosti rotora, mjerio je rotaciju vrtlog, i radilice. CASS je postavio ploču u otvorenoj komori za izgaranje i zabilježio učinak na protok zraka. Postoje i drugi načini za korištenje ploča povezanih s tensidat ili induktivnim senzorima. Međutim, instalacija ploča deformira rotirajuće struje, što je nedostatak takvih metoda.

Moderan studij dinamike plina izravno na motorima zahtijeva posebne mjerne instrumente koji su sposobni raditi pod nepovoljnim uvjetima (buka, vibracije, rotirajuće elemente, visoke temperature i tlak pri izgaranju goriva i ispušnih kanala). U tom slučaju, procesi u DVS-u su velike brzine i periodični, tako da mjerna oprema i senzori moraju imati vrlo visoku brzinu. Sve to uvelike komplicira proučavanje ulaznog procesa.

Treba napomenuti da se trenutno, metode prirodnih istraživanja na motorima naširoko koriste, kako za proučavanje protoka zraka u ulaznom sustavu i motornom cilindru, te za analizu učinka vrtložne formiranja na ulaz za toksičnost ispušnih plinova.

Međutim, prirodne studije, gdje u isto vrijeme djeluje veliki broj različitih čimbenika, ne dopuštaju prodrijeti u detalje mehanizma odvojenog fenomena, ne dopuštaju korištenje visoke preciznosti, složene opreme. Sve je to prerogativ laboratorijske studije pomoću složenih metoda.

Rezultati proučavanja dinamike plina procesa unosa, dobivenog u studiji o motorima su vrlo detaljni u monografiji.

Od toga, najveći interes je oscilogram promjena u brzini protoka zraka u ulaznom dijelu ulaznog kanala motora C10,5 / 12 (d 37) Vladimir traktorskog postrojenja, koji je predstavljen na slici 1.2.

Sl. 1.2. Parametri protoka u ulaznom dijelu kanala: 1 - 30 S -1, 2 - 25 S -1, 3 - 20 S -1

Mjerenje protoka zraka u ovoj studiji provedeno je korištenjem termoemometra koji radi u DC načinu rada.

A ovdje je prikladno obratiti pozornost na samu metodu termoemometrije, koja je, zahvaljujući brojnim prednostima, dobila takva rasprostranjena dinamika plina različitih procesa u istraživanju. Trenutno postoje različite sheme termoanemometara ovisno o zadacima i području istraživanja. Razmatra se najdetaljnija teorija termoenemometrije. Također treba napomenuti širok raspon dizajna senzora termoemometara, što ukazuje na rasprostranjenu upotrebu ove metode u svim područjima industrije, uključujući inženjering.

Razmotrite pitanje primjenjivosti metode termoenemometrije za proučavanje ulaznog procesa u klipnom motoru. Dakle, male dimenzije osjetljivog elementa osjetnika termoemometra ne čine značajne promjene u prirodi protoka protoka zraka; Visoka osjetljivost anemometara omogućuje vam da registrirate fluktuacije s malim amplitudama i visokim frekvencijama; Jednostavnost hardverske sheme omogućuje jednostavno snimanje električnog signala iz izlaza termoemometra, nakon čega slijedi njezina obrada na osobnom računalu. U termomemometriji se koristi u načinima dimenzioniranja jednim ili trokomponentnim senzorima. Nit ili filmovi vatrostalnih metala s debljinom od 0,5-20 uM i duljine od 1-12 mm obično se koriste kao osjetljivi element termoemometnog senzora. Potonji prolaze kroz porculansku dvostruku, trostruku ili četverokutnu cijev, koja se stavlja na metalni kućište brtvljenje iz proboj, metalni slučaj, otekao se u glavu blok za proučavanje prostora intra-cilindara ili u cjevovodi za određivanje prosječnih i valove komponente brzine plina.

I sada natrag na oscilogram prikazan na slici 1.2. Grafikon skreće pozornost na činjenicu da predstavlja promjenu brzine protoka zraka iz kuta rotacije radilice (p.k.v.) samo za usisnog takta (? 200 stupnjeva. P.k.v.), dok su informacije o ostalim satovima kao i to bili su "ošišani". Ovaj oscilogram se dobiva za rotacijsku frekvenciju radilice od 600 do 1800 min -1, dok je u moderni motori Raspon radnih brzina je mnogo širi: 600-3000 min -1. Pažnja je nacrtana na činjenicu da je brzina protoka u traktu prije otvaranja ventila ni nula. S druge strane, nakon zatvaranja usisnog ventila, brzina se ne resetira, vjerojatno zato što na putu postoji visokofrekventni klipni protok, koji se u nekim motorima koristi za stvaranje dinamičke (ili inerticice).

Stoga je važno za razumijevanje procesa u cjelini, podatke o promjeni protoka zraka u ulaznom traktu za cijeli tijek rada motora (720 stupnjeva, PKV) iu cijelom radnom području frekvencije rotacije radilice. Ovi podaci su potrebni za poboljšanje ulaznog procesa, u potrazi za načinima povećanja magnitude svježeg punjenja unesene u cilindre motora i stvaranje dinamičkih sustava super.

Ukratko razmotrite osobitosti dinamičkih supercharged u klipnom motoru, koji se provodi na različite načine. Ne samo faze distribucije plina, već i dizajn unosa i maturalnih putova utječu na proces usisa. Kretanje klipa kada usisnog takta dovodi do otvorenog usisnog ventila do formiranja povratnog vala. Na otvorenom unovnom plinovodu, ovaj tlačni val javlja se s masom fiksnog okolnog zraka, ogleda se od njega i vraća se natrag u ulaznu cijev. Fluktuiramo zračni prostor zraka u ulaznom plinovodu može se koristiti za povećanje punjenja cilindara svježim punjenjem i, čime se dobije velika količina zakretnog momenta.

S različitim oblikom dinamičkog supercharda - inercijalne superior, svaki ulazni kanal cilindra ima svoju zasebnu rezonatorsku cijev, odgovarajuću akustiku dužine spojene na komoru za skupljanje. U takvim rezonatorskim cijevima, val kompresije koji dolazi iz cilindara može se širiti međusobno međusobno neovisno. Kada koordinira duljinu i promjer pojedinačnih rezonatorskih cijevi s fazama distribucije plina, val za kompresiju, odražava se na kraju rezonatorske cijevi, vraća se kroz otvoreni ulazni ventil cilindra, čime se osigurava njegovo najbolje punjenje.

Rezonantno smanjenje temelji se na činjenici da u protoku zraka u ulaznom plinovodu na određenoj brzini rotacije radilice postoje rezonantne oscilacije uzrokovane klipnim kretanjem klipa. To, s ispravnim izgledom usisnog sustava, dovodi do daljnjeg povećanja tlaka i dodatnog učinka ljepila.

U isto vrijeme, spomenute dinamične metode poticaja djeluju u uskom rasponu načina, zahtijevaju vrlo složeno i trajno okruženje, budući da se mijenjaju akustične karakteristike motora.

Također, podaci dinamike plina za cijeli tijek rada motora mogu biti korisni za optimizaciju procesa punjenja i pretraživanja za povećanje protoka zraka kroz motor i, prema tome, njezina snaga. Istovremeno, intenzitet i opseg turbulencije protoka zraka, koji se generiraju u ulaznom kanalu, kao i broj vrtloga oblikovanih tijekom ulazna procesa.

Brzi protok punjenja i velikih razmjera u protoku zraka osigurava dobro miješanje zraka i goriva, a time i puni izgaranje s niskom koncentracijom štetne tvari U ispušnim plinovima.

Jedan od načina stvaranja vrtloga u procesu usis je korištenje poklopca koji dijeli usisni put u dva kanala, od kojih se jedan može preklapati, kontrolirajući kretanje naboja smjese. Postoji veliki broj verzija za dizajn kako bi se dala tangencijalna komponenta pokreta protoka kako bi se organiziralo usmjerene vrtloge u ulaznom plinovodu i cilindar motora
, Svrha svih ovih rješenja je stvaranje i upravljanje vertikalnim vrtlicama u cilindru motora.

Postoje i drugi načini za kontrolu brušenog punjenja. Dizajn spiralnog usisnog kanala koristi se u motoru s različitim koracima okretaja, ravnim prostorima na unutarnjem zidu i oštrim rubovima na izlazu kanala. Drugi uređaj za reguliranje formiranja vrtlog u cilindru motora je spiralna opruga ugrađena u ulazni kanal i čvrsto fiksiran jednim završetkom prije ventila.

Dakle, moguće je zabilježiti trend istraživača za stvaranje velikih vrtloga različitih smjernica za distribuciju na ulazu. U tom slučaju protok zraka mora uglavnom sadržavati turbulenciju velikih razmjera. To dovodi do poboljšanja smjese i naknadnog izgaranja goriva, kako u benzinu iu dizelski motori, Kao rezultat toga, smanjena je specifična potrošnja goriva i emisija štetnih tvari s potrošenim plinovima.

Međutim, u literaturi nema informacija o pokušajima kontrole formiranja vrtlog pomoću poprečnog profiliranja - promjene u obliku presjek Canal, i poznato je da snažno utječe na prirodu protoka.

Nakon gore navedenog, može se zaključiti da u ovoj fazi u literaturi postoji značajan nedostatak pouzdanih i potpunih informacija o dinamici plina u procesu ulaza, naime: promijenite brzinu strujanja zraka iz ugla radilice Cijeli tijek rada motora u radnom području osovine rotacije radilice; Učinak filtra na dinamiku plina procesa unosa; mjerilo turbulencija javlja se tijekom unosa; Utjecaj hidrodinamičke nestatnosti na potrošni materijal u ulaznom tragu DVS-a, itd.

Hitna zadaća je tražiti metode povećanja protoka zraka kroz cilindre motora s minimalnim profinjenim motorom.

Kao što je već navedeno gore, najpouzdaniji i pouzdaniji ulazni podaci mogu se dobiti od studija o pravim motorima. Međutim, ovaj smjer istraživanja je vrlo složen i skup, a za niz pitanja je gotovo nemoguće, stoga su kombinirani metode proučavanja procesa u ICC razvili eksperimentatori. Razmislite o raširenim od njih.

Razvoj skupa parametara i metoda izračuna i eksperimentalnih studija je zbog velikog broja sveobuhvatnih analitičkih opis dizajna ulaznog sustava klipnog motora, dinamike procesa i kretanja punjenja u ulaznim kanalima i cilindar.

Prihvatljivi rezultati mogu se dobiti kada zajednički studij procesa usisa na osobnom računalu koriste numeričke metode modeliranja i eksperimentalno kroz statičke čistke. Prema ovoj tehnici, napravljene su mnoge različite studije. U takvim djelima, bilo mogućnost numeričke simulacije vrtložnih tokova u ulaznom sustavu tinte, nakon čega slijedi ispitivanje rezultata korištenjem čistača u statičkom načinu rada inspektora, ili izračunati matematički model razvijen je na temelju dobivenih eksperimentalnih podataka u statičkim načinima ili tijekom rada pojedinih motora. Naglašavamo da se temelj gotovo svih takvih studija uzima eksperimentalne podatke dobivene uz pomoć statičkog puhanja ulaznog sustava tinte.

Razmotrite klasičan način proučavanja procesa usisa pomoću anemometra trijema. S fiksnim usnama ventila, ona proizvodi čistku ispitnog kanala s raznim drugim potrošnji zraka. Za čišćenje se koriste prave glave cilindra, lijevani od metala, ili njihovi modeli (sklopivi drveni, gipsa, od epoksidnih smola, itd.) Skupljeni s ventilima koji vode grmlje i sedle. Međutim, kao što je opisano usporedni testovi, ova metoda pruža informacije o učinku obliku puta, ali rotor ne odgovara na djelovanje cijelog protoka zraka u poprečnom presjeku, što može dovesti do značajne pogreške pri procjeni procjene intenzitet naboja u cilindru, koji se potvrđuje matematički i eksperimentalno.

Druga širi metoda proučavanja procesa punjenja je metoda pomoću skrivene rešetke. Ova metoda se razlikuje od prethodnog činjenicom da se apsorbirani protok rotirajućeg zraka šalje na oštricu skrivene mreže. U tom slučaju, rotirajući tok je ukraden, a mlazni trenutak se formira na oštrice, koji se bilježi kapacitivni senzor u veličini kuta vrtnje vrtlog. Skriveni tok, nakon što je prošao kroz rešetku, teče kroz otvoreni dio na kraju rukava u atmosferu. Ova metoda vam omogućuje da sveobuhvatno procijenite usisni kanal za pokazatelje energije i veličinom aerodinamičkih gubitaka.

Čak i unatoč činjenici da metode istraživanja o statičkim modelima daju samo najopćenitiju ideju o karakteristikama dinamičke i toplinske razmjene u ulaznom procesu, još uvijek ostaju relevantni zbog njihove jednostavnosti. Istraživači sve više koriste ove metode samo za preliminarnu procjenu izglede za usisnog sustava ili već postojeće konverzije. Međutim, za potpuno detaljno razumijevanje fizike fenomena tijekom ulazna procesa ovih metoda očito nije dovoljno.

Jedan od najtočnijih i učinkoviti načini Studije ulaznog procesa u DVS-u su eksperimenti na posebnim, dinamičkim instalacijama. Pod pretpostavkom da su značajke dinamike plina i toplinske razmjene i karakteristike naboja u sustavu ulaznog ulaza su funkcije samo geometrijskih parametara i režim čimbenika za studiju, vrlo je korisno koristiti dinamički model - eksperimentalna instalacija, koja najčešće predstavlja jednodimenzionalni model motora na raznim načini velike brzinedjelujući testiranjem radilice iz vanjskog izvora energije i opremljeni različitim vrstama senzora. U tom slučaju, možete procijeniti ukupnu učinkovitost iz određenih rješenja ili njihova učinkovitost je element. Općenito, takav se eksperiment smanjuje kako bi se odredilo karakteristike protoka u različitim elementima usisnog sustava (trenutne vrijednosti temperature, tlaka i brzine), varirajući kut rotacije radilice.

Dakle, najoptimalniji način proučavanja ulaznog procesa, koji daje pune i pouzdane podatke je stvaranje jednog cilindroznog dinamičkog modela klipnog motora, odvezenog na rotaciju od vanjskog izvora energije. U tom slučaju, ova metoda omogućuje istraživanje i dinamičkih i izmjenjivača topline u procesu punjenja u motoru unutarnje izgaranja klipa. Upotreba termoenemometrijskih metoda omogućit će se dobiti pouzdane podatke bez značajnog učinka na procese koji se pojavljuju u usisnom sustavu eksperimentalnog modela motora.

1.3 Karakteristike procesa izmjene topline u ulaznom sustavu klipnog motora

Proučavanje izmjene topline u motoru s unutarnjim izgaranjem klipa započelo je zapravo od stvaranja prvih radnih strojeva - J. Lenoara, N. Otta i R. Diesel. I naravno u početnoj fazi posebna pažnja Plaćeno je proučavanju topline u cilindru motora. Prvi klasični radovi u tom smjeru mogu se pripisati.

Međutim, samo rad provodi V.I. Grinevik je postao čvrsti temelj, koji se pokazalo da je moguće izgraditi teoriju izmjene topline za klipne motore. Monograf je prvenstveno posvećena toplinskom izračunu unutar-cilindričnih procesa u OI. U isto vrijeme, također može pronaći informacije o izmjenjivim pokazateljima za izmjene topline u ulazu u procesu interesa za nas, naime, postoje statistički podaci o veličini zagrijavanja svježeg punjenja, kao i empirijske formule za izračunavanje parametara na početak i kraj usisnog takta.

Nadalje, istraživači su počeli rješavati više privatnih zadataka. Konkretno, V. Nusselt primio i objavio formulu za koeficijent prijenosa topline u cilindru motora klipa. Rt. Brilling u njegovoj monografiji pojasnio je formulu Nusselta i jasno dokazano da u svakom slučaju (tip motora, metoda miješanja formacije, brzine brzine, razine cvjetanja) lokalnih koeficijenata prijenosa topline treba razjasniti rezultatima izravnih eksperimenata.

Drugi smjer u istraživanju kliponskih motora je proučavanje izmjene topline u protoku ispušnih plinova, posebno, dobivanje podataka o prijenosu topline tijekom turbulentnog protoka plina u ispušnoj cijevi. Veliki broj literature posvećen je rješavanju tih zadataka. Taj je smjer prilično dobro proučen u uvjetima statičkog čistača i pod hidrodinamičkom nestatljivosti. To je prvenstveno zbog činjenice da je poboljšanjem ispušnog sustava moguće značajno povećati tehničke i ekonomske pokazatelje motora s unutarnjim izgaranjem klipa. Tijekom razvoja ovog područja provedena su mnogi teorijski radovi, uključujući analitička rješenja i matematičko modeliranje, kao i mnoge eksperimentalne studije. Kao rezultat tako sveobuhvatnog studija postupka oslobađanja, predloženi je veliki broj pokazatelja koji karakteriziraju proces oslobađanja za koji se može procijeniti kvaliteta dizajna ispušnog sustava.

Proučavanje izmjene topline procesa usisa još uvijek ima dovoljno pozornosti. To se može objasniti činjenicom da su studije u području optimizacije toplinske izmjene u cilindru i ispušnog sustava u početku učinkovitije u smislu poboljšanja konkurentnosti klipnog motora. Međutim, trenutno razvoj industrije motora je dostigao takvu razinu da se povećanje pokazatelja motora najmanje nekoliko desetina postotak smatra ozbiljnim postignućem za istraživače i inženjere. Stoga uzimajući u obzir činjenicu da su smjerovi poboljšanja ovih sustava uglavnom iscrpljeni, trenutno sve više i više stručnjaka traže nove mogućnosti za poboljšanje radnih procesa klipnih motora. I jedan od takvih smjerova je proučavanje izmjene topline tijekom ulaza u ulaz.

U literaturi o izmjeni topline u procesu unosa, rad se može razlikovati na studiju utjecaja intenziteta vrtlog protoka punjenja na ulazu na toplinsko stanje dijelova motora (glava motora, usisnog i ispušnog ventila, Cilirne površine). Ova djela su velike teoretske prirode; Na temelju rješavanja nelinearnih Navier-Stokes jednadžbe i Fourier-Ostrogradsky, kao i matematičko modeliranje koristeći te jednadžbe. Uzimajući u obzir veliki broj pretpostavki, rezultati se mogu uzeti kao osnova za eksperimentalne studije i / ili procijeniti u inženjerskim izračunima. Također, ovi radovi sadrže eksperimentalne studije za određivanje lokalnih ne-stacionarnih toplinskih toplina u komori za izgaranje dizela u širokom rasponu intenziteta ulaznog zraka intenziteta.

Navedena razmjena topline u ulazu u proces najčešće ne utječe na utjecaj dinamike plina na lokalni intenzitet prijenosa topline, koji određuje veličinu zagrijavanja svježeg punjenja i temperaturnih napona u usisnom razvodniku (cijev). No, kao što je dobro poznato, veličina zagrijavanja svježeg punjenja ima značajan utjecaj na masovnu potrošnju svježeg punjenja kroz cilindre motora i, prema tome, njezina snaga. Također, smanjenje dinamičkog intenziteta prijenosa topline u ulaznom putu klipnog motora može smanjiti napetost temperature i time će povećati resurs tog elementa. Stoga je studija i rješavanje tih zadataka hitan zadatak za razvoj zgrade motora.

Treba navesti da trenutno za inženjerski izračun koristi statične podatke za pročišćavanje, što nije ispravno, jer ne-captirnat (protočna pulsacija) snažno utječu na prijenos topline u kanalima. Eksperimentalne i teorijske studije ukazuju na značajnu razliku u koeficijentu prijenosa topline u neprestanim uvjetima iz stacionarnog slučaja. Može doći do 3-4 puta. Glavni razlog za tu razliku je specifično restrukturiranje turbulentne strukture stream, kao što je prikazano u.

Utvrđeno je da je kao posljedica učinka na protok dinamičkog nestatljivosti (ubrzanje potoka), odvija se u kinematičkoj strukturi, što dovodi do smanjenja intenziteta procesa izmjene topline. Također, djelo je utvrđeno da ubrzanje protoka dovodi do povećanja od 2-3-a alarm u smanjenju tangentnih naprezanja i naknadno koliko smanjenja lokalnih koeficijenata prijenosa topline.

Dakle, za izračunavanje veličine grijanja svježeg punjenja i određivanja temperaturnih naprezanja u usisnom razvodniku (cijev), podaci o trenutnom lokalnom prijenosu topline potrebni su u ovom kanalu, budući da rezultati statičkih čistoća mogu dovesti do ozbiljnih pogrešaka ( Više od 50%) pri određivanju koeficijenta prijenosa topline u usisnom traktu koji je neprihvatljiv, čak i za inženjerski izračun.

1.4 Zaključci i postavljanje ciljeva studije

Na temelju gore navedenog, mogu se izvući sljedeći zaključci. Tehnološke značajke Motor s unutarnjim izgaranjem u velikoj mjeri se određuje aerodinamičkom kvalitetom usisnog puta kao cjeline i pojedinačnih elemenata: usisni razvodnik (usisni cijev), kanal u glavi motora, njegove ploče za vrat i ventil, komore izgaranja na dnu klip.

Međutim, trenutno se fokusira na optimizaciju dizajna kanala u glavi cilindra i složenim i skupim sustavima za punjenje cilindra sa svježim punjenjem, dok se može pretpostaviti da samo profiliranje usisnog razvodnika može utjecati dinamički, toplina Potrošni materijal za razmjenu i motora.

Trenutno postoji širok raspon sredstava i metoda mjerenja dinamičkog proučavanja ulaznog procesa u motoru, a glavna metodološka složenost sastoji se u ispravnom izboru i uporabi.

Na temelju gore navedene analize podataka literature mogu se formulirati sljedeći zadaci disertacije.

1. Uspostaviti učinak konfiguracije usisnog razvodnika i prisutnosti elementa za filtriranje na dinamici plina i potrošnom materijalu klipnog motora unutarnjeg izgaranja, kao i otkriti hidrodinamičke čimbenike izmjene topline pulsirajućeg toka s zidovi kanala ulaznog kanala.

2. Razviti postupak za povećanje protoka zraka kroz ulazni sustav klipnog motora.

3. Pronađite glavne obrasce promjena u trenutnom lokalnom prijenosu topline u ulaznom putu klipnog motora u uvjetima hidrodinamičke nestatiranosti u klasičnom cilindričnom kanalu, a također saznaju učinak konfiguracije usisnog sustava (profilirani umetci i zračni filtri) Ovom procesu.

4. Za sumiranje eksperimentalnih podataka o trenutnom koeficijentskom koeficijentu prijenosa topline u ulaznom razvodniku u klipovu.

Da biste riješili zadatke za razvoj potrebnih tehnika i stvaranje eksperimentalnog postavljanja u obliku alata modela klipnog motora, opremljen kontrolnim i mjernim sustavom s automatskom prikupljanjem i obradom podataka.

2. Opis eksperimentalne metode ugradnje i mjerenja

2.1 Eksperimentalna instalacija za proučavanje ulaznog ulaza

Karakteristične značajke proučavanih unosa procesa su njihova dinamika i frekvencija zbog širokog raspona rotacijske brzine motora i harmonicije ovog časopisa povezanih s neravnim pokretima klipa i promjena u konfiguraciji usisnog puta u zoni zone ventila. Posljednja dva čimbenika međusobno su povezana s djelovanjem mehanizma distribucije plina. Reproducirajte takve uvjete s dovoljnom točnosti mogu samo uz pomoć modela polja.

Budući da su dinamičke karakteristike funkcije geometrijskih parametara i faktora režima, dinamički model mora odgovarati motoru određene dimenzije i upravljati u karakterističnim načinima velike brzine pričvršćivanja testa radilice, ali već iz vanjskog izvora energije. Na temelju tih podataka moguće je razviti i procijeniti ukupnu učinkovitost od određenih rješenja s ciljem poboljšanja unosa u cjelini, kao i odvojeno različitim čimbenicima (konstruktivnim ili režimom).

Za proučavanje dinamike plina i procesa prijenosa topline u klipnom motoru unutarnje izgaranja, eksperimentalna instalacija je dizajnirana i proizvedena. Razvijen je na temelju modela motora 11113 vaz - oka. Prilikom izrade instalacije korištene su detalji prototipa: naime: spojna šipka, klipnog prsta, klipa (s profinjenom), mehanizam za distribuciju plina (s profinjenim), remenica radilice. Slika 2.1 prikazuje uzdužni dio eksperimentalne instalacije, a na slici 2.2 je njegov poprečni presjek.

Sl. 2.1. Dama rez eksperimentalne instalacije:

1 - elastična spojka; 2 - gumeni prsti; 3 - Rod cervikal; 4 - Nativni cerviks; 5 - obraz; 6 - matica m16; 7 - protuteža; 8 - matica m18; 9 - autohtoni ležajevi; 10 - podržava; 11 - ležajevi za spajanje; 12 - šipka; 13 - klipni prst; 14 - klip; 15 - cilindarni rukavac; 16 - cilindar; 17 - baza cilindra; 18 - nosači cilindra; 19 - fluoroplast prsten; 20 - referentna ploča; 21 - heksagon; 22 - brtva; 23 - ulazni ventil; 24 - ventil za diplomiranje; 25 - vratilo za distribuciju; 26 - remenica distribucija Vala.; 27 - remenica radilice; 28 - Zupčani pojas; 29 - valjak; 30 - zatezač; 31 - vijak zatezača; 32 - Maslenka; 35 - asinkroni motor

Sl. 2.2. Poprečni presjek eksperimentalne instalacije:

3 - Rod cervikal; 4 - Nativni cerviks; 5 - obraz; 7 - protuteža; 10 - podržava; 11 - ležajevi za spajanje; 12 - šipka; 13 - klipni prst; 14 - klip; 15 - cilindarni rukavac; 16 - cilindar; 17 - baza cilindra; 18 - nosači cilindra; 19 - fluoroplast prsten; 20 - referentna ploča; 21 - heksagon; 22 - brtva; 23 - ulazni ventil; 25 - vratilo za distribuciju; 26 - remenica bregastog vratila; 28 - Zupčani pojas; 29 - valjak; 30 - zatezač; 31 - vijak zatezača; 32 - Maslenka; 33 - umetnite profilirani; 34 - mjerni kanal; 35 - asinkroni motor

Kao što se može vidjeti iz ovih slika, instalacija je prirodni model unutarnjeg motora dimenzije s jednim cilindrom 2,1 / 8,2. Moment iz asinhronog motora prenosi se kroz elastičnu spojku 1 sa šest gumenih prstiju 2 na radilici izvornog dizajna. Upotrijebljena kvačila je sposobna značajno kompenzirati nesposobnost spoja od osovine asinhronog motora i radilice instalacije, kao i za smanjenje dinamičkih opterećenja, osobito pri pokretanju i zaustavljanju uređaja. Radilica zauzvrat sastoji se od kvadratnog kvadratnog cerviksa 3 i dva autohtona vrata 4, koja su međusobno povezana s obrazima 5. Rod cerviks je pritisnut napetošću u obrazu i fiksne pomoću matice 6. Da biste smanjili vibracije na obraze su pričvršćeni anti-test vijcima 7. Aksijalno kretanje radilice ometaju maticu 8. Radovište se okreće u zatvorenim valjanim ležajevima 9 fiksirano u nosačima 10. Dva zatvorena kotrljanja ležaja 11 instalirana su na vrat klipnjača, na kojem Montirana je spojna šipka 12. Upotreba dva ležaja u ovom slučaju povezana je s veličinom slijetanja spojne šipke. Na klip s klipom s klipnim prstom 13, klip 14 je montiran na čahuru od lijevanog željeza 15, pritisnutom u čeličnom cilindru 16. Cilindar se montira na bazu 17, koji se nalazi na cilindru Fluoroplastični prsten 19 instaliran je na klip, umjesto tri standardnog čelika. Korištenje svinjskog željeza i fluoroplastičnog prstena osigurava oštar pad trenja u parovima klipnih rukava i klipnih prstenova - rukava. Stoga je eksperimentalna instalacija sposobna raditi kratko vrijeme (do 7 minuta) bez sustava podmazivanja i sustava hlađenja na radne frekvencije rotacije radilice.

Svi glavni fiksni elementi eksperimentalne instalacije su fiksirani na osnovnu ploču 20, koja je s dva heksagona, 21 pričvršćena na laboratorijsku tablicu. Da bi se smanjila vibracija između šesterokuta i ploče za podršku, nalazi se gumena brtva 22.

Mehanizam vremenske eksperimentalne instalacije posuđen je od VZ 11113 automobila: Korištena je glava bloka s nekim modifikacijama. Sustav se sastoji od usisnog ventila 23 i ispušnog ventila 24, koji se kontroliraju pomoću bregastog vratila 25 s remenom 26. kolotura bregastog vratila je spojen na remenicu radilice 27 zupčanik 28. Na radilice instalacijskog vratila nalaze se dvije remenice za pojednostavljenje sustava za napetost pogonskog remena bregastog vratila. Napetost remena kontrolira valjak 29, koji je instaliran na stalku 30, a zatezač vijak 31. maslineri 32 su instalirani za podmazivanje ležajeva bregastog vratila, ulje, od kojih gravitacija dolazi do kliznih ležajeva bregastog vratila.

Slične dokumente

Značajke unosa važećeg ciklusa. Utjecaj različitih čimbenika na punjenje motora. Tlak i temperatura na kraju unosa. Rezidualni plinski koeficijent i čimbenici koji određuju njegovu veličinu. Pri ulazu u ubrzavanje kretanja klipa.

predavanje, dodano 30.05.2014


Dimenzije dijelova protoka u vratu, kamere za ulazne ventile. Profiliranje neotkrivenog udarca koji vodi jedan ulazni ventil. Brzina guzice na uglu šake. Izračun izvora ventila i bregastog vratila.

naravno, dodano 03/28/2014


Općenito Na motoru s unutarnjim izgaranjem, njegov uređaj i značajke rada, prednosti i nedostataka. Protok motora, metode paljenja goriva. Potražite upute za poboljšanje dizajna motora s unutarnjim izgaranjem.

sažetak, dodano 06/21/2012


Izračun procesa punjenja, kompresije, izgaranja i ekspanzije, određivanja indikatora, učinkovitih i geometrijskih parametara motora zrakoplovnog klipa. Dinamički izračun mehanizma za povezivanje radilice i izračuna na snazi \u200b\u200bradilice.

naravno, dodano 01/17/2011


Proučavanje značajki punjenja, kompresije, procesa izgaranja i ekspanzije, koji izravno utječu na tijek rada motora s unutarnjim izgaranjem. Analiza pokazatelja i učinkovitih pokazatelja. Grafikoni građevinskog pokazatelja rada.

tečaj, dodao je 30.10.2013


Metoda izračunavanja koeficijenta i stupnja neravnomjernosti opskrbe klipne crpke s određenim parametrima, sastavljajući odgovarajući grafikon. Uvjeti usisavanja crpke klipa. Izračun hidrauličke instalacije, glavni parametri i funkcije.

ispitivanje, dodano 03/07/2015


Razvoj nacrta 4-cilindarskih klipnih kompresora u obliku slova V. Termički izračun kompresora ugradnje rashladnog stroja i određivanja njegovog plinskog trakta. Izgradnja indikatora i dijagrama snage jedinice. Izračun snage detalja klipa.

naravno, dodano 01/25/2013


opće karakteristike Sheme aksijalno-klipne pumpe s nagnutim blokom cilindara i diska. Analiza glavnih faza izračunavanja i projektiranja aksijalno-klipne pumpe s nagnutim blokom. Razmatranje dizajna regulatora univerzalnog brzine.

tečaj, dodano 01/10/2014


Projektiranje uređaja za operacije glodanja za bušenje. Metoda dobivanja obratka. Izgradnja, načelo i uvjeti rada aksijalno-klipne pumpe. Izračun pogreške mjernog instrumenta. Tehnološka shema za sastavljanje energetskog mehanizma.

teza, dodano 05/26/2014


Razmatranje termodinamičkih ciklusa motora s unutarnjim izgaranjem s dovodom topline pod konstantnim volumenom i tlakom. Izračun toplinskog motora D-240. Izračun usisnih procesa, kompresiju, izgaranje, ekspanzija. Učinkoviti pokazatelji rad DVS-a.

1

Ovaj članak raspravlja o procjeni učinka rezonatora na punjenje motora. U primjeru primjera predloženo je rezonator - volumenom jednakom cilindru motora. Geometrija usisnog trakta zajedno s rezonatorom uvezeno je u program protoka. Matematička modifikacija provedena je uzimajući u obzir sva svojstva pokretnog plina. Da biste procijenili brzinu protoka kroz ulazni sustav, provedena je procjena brzine protoka u sustavu i relativni tlak zraka u prorezu ventila, računalna simulacija, koja je pokazala učinkovitost korištenja dodatnog kapaciteta. Procjena protoka protoka kroz prazninu ventila, brzina protoka, protoka, protoka, tlaka i protoka za standardni, nadograđeni i usisni sustav s reksiverom. U isto vrijeme, masa dolaznog zraka se povećava, brzina protoka protoka se smanjuje i gustoća zraka koja ulazi u cilindar se povećava, što se povoljno odražava na izlaznim televizorima.

ulazni trakt

rezonator

punjenje cilindra

modeliranje matematike

nadograđeni kanal.

1. Jolobov L.A., Dydykin A. M. Modeliranje matematike DVS procesi razmjene plina: monografija. Ng.: Ngsha, 2007.

2. Dydyskin A. M., Zohobov L.A bezonamičke studije DVS metode numeričkog modeliranja // traktora i poljoprivrednih strojeva. 2008. № 4. P. 29-31.

3. PRITH D. M., Turski V. Aeromehanika. M.: Oborongiz, 1960. godine.

4. Khaylov M. A. Izračunava jednadžba fluktuacije tlaka u usisnoj cijevi motora s unutarnjim izgaranjem // tr. Citam. 1984. br. 152. str.64.

5. Sonin V. I. Proučavanje protoka zraka kroz razmak ventila // tr. NAS. 1974. Izdanje 149. Str.21-38.

6. Samsky A. A., Popov Yu. P. Razlika metode za rješavanje problema dinamike plina. M.: Znanost, 1980. Str.352.

7. Rudoy B. P. primijenio je nestativnu dinamiku plina: tutorial. UFA: UFA zrakoplovni institut, 1988. Str.184.

8. Malivanov M.V., Khmelev R. N. o razvoju matematičkog i softvera za izračun dinamičkih procesa u DVS-u: Materijali IX međunarodne znanstvene i praktične konferencije. Vladimir, 2003. str. 213-216.

Veličina okretnog momenta motora je proporcionalna masi zraka, pripisana učestalosti rotacije. Povećanje punjenja cilindra benzinskog motora, nadogradnjom usisnog puta, dovest će do povećanja tlaka kraja unosa, poboljšanog stvaranja miješanja, povećanje tehničkih i ekonomskih pokazatelja rada motora i smanjenja u toksičnosti ispušnih plinova.

Osnovni zahtjevi za ulazni put su osigurati minimalnu otpornost na ulazu i jedinstvenu raspodjelu zapaljive smjese kroz cilindre motora.

Osiguravanje minimalne otpornosti do ulaza može se postići uklanjanjem hrapavosti unutarnjih zidova cjevovoda, kao i oštre promjene u smjeru protoka i eliminirati iznenadne suženja i proširenja trakta.

Značajan učinak na punjenje cilindra pruža različite vrste poticaja. Najjednostavnija vrsta superior je koristiti dinamiku dolaznog zraka. Veliki volumen prijemnika djelomično stvara rezonantne učinke u specifičnom rasponu brzine rotacije, što dovodi do poboljšanog punjenja. Međutim, oni su, kao rezultat toga, dinamički nedostaci, na primjer, odstupanja u sastavu smjese s brzom promjenom opterećenja. Gotovo idealan protok okretnog momenta osigurava da je ulaznu cijev prebacivanja, u kojoj, na primjer, ovisno o opterećenju motora, brzina rotacije i položaju gasa su moguća varijacije:

Duljina pulsirajuće cijevi;

Prebacivanje između pulsirajućih cijevi različitih duljina ili promjera;
- selektivno isključivanje odvojene cijevi jednog cilindra u prisutnosti velike količine;
- Uključivanje glasnoće prijemnika.

U rezonantnom nadređenom skupini cilindra s istim zanimljivim intervalom pričvrstite kratke cijevi za rezonantni prijemnik, koji su spojeni kroz rezonantne cijevi s atmosferom ili primljenim prijemnikom koji djeluje kao rezonator Gölmgolts. To je sferično posuđeno s otvorenim vratom. Zrak u vratu je oscilirajuća masa, a volumen zraka u posudi ima ulogu elastičnog elementa. Naravno, takvo odvajanje je istinito samo približno, budući da neki od zraka u šupljini ima inercijalni otpor. Međutim, s dovoljno velikom vrijednošću površine otvaranja na područje poprečnog presjeka šupljine, točnost takve aproksimacije je prilično zadovoljavajuće. Glavni dio kinetičke oscilirajuće energije koncentrira se u vratu rezonatora, gdje oscilatorna brzina čestica zraka ima najveću vrijednost.

Ulazni rezonator je postavljen između ventil za gas i cilindar. Počinje djelovati kada je gas je dovoljno pokriven tako da se njezin hidraulički otpor postaje usporediv s otporom rezonatorskog kanala. Kada se klip pomiče, zapaljiva smjesa ulazi u cilindar motora ne samo ispod leptira, već i iz spremnika. S smanjenjem vakuuma, rezonator počinje sisati zapaljivu smjesu. To će slijediti isti dio i prilično velik, obrnuto izbacivanje.
U članku se analizira kretanje protoka u usisnom kanalu 4-hoke benzinskog motora na nazivnom frekvenciji rotacije radilice na primjeru VAZ-2108 motora na brzini okretanja radilice n \u003d 5600min-1.

Ovaj zadatak istraživanja riješen je matematički način korištenjem softverski paket za modeliranje hidrauličnih procesa plina. Simulacija je provedena pomoću softveranog paketa FlowVision. U tu svrhu, geometrija je dobivena i uvezena (pod geometrijom podrazumijeva se u unutarnjim količinama motora i ispušnih cijevi, atrigant cilindra) koristeći razne standardne formate datoteka. To omogućuje SAPR SolidWorks stvoriti područje naselja.

Pod kalkulacijskim područjem shvaća se kao volumen u kojoj se određuju jednadžbe matematičkog modela i granice volumena na kojem se određuju granični uvjeti, zatim održavaju dobivenu geometriju u obliku koji je podržan protokom i koristite ga prilikom stvaranja nova izračunata opcija.

Ovaj zadatak koristi ASCII, binarni format, u STL produžetku, tipu stereolitagrafije s kutnom tolerancijom od 4,0 stupnjeva i odstupanje od 0,025 metara za poboljšanje točnosti rezultirajućih rezultata modeliranja.

Nakon primitka trodimenzionalnog modela namire, postavljen je matematički model (skup zakona promjena u fizičkim parametrima plina za taj problem).

U tom slučaju, znatno podmorski protok plina uzima se na malim brojevima Reynolds, koji je opisan modelom turbulentnog protoka potpuno komprimiranja plina standard K-E Modeli turbulencija. Ovaj matematički model opisan je sustavom koji se sastoji od sedam jednadžbi: dvije navije - stokes jednadžbe, jednadžbe kontinuiteta, energije, stanje idealnog plina, prijenosa mase i jednadžbe za kinetičku energiju burnih valjanja.

(2)

Energetska jednadžba (potpuna entalpija)

Jednadžba stanja idealnog plina:

Turbulentne komponente povezane su s preostalim varijablama kroz turbulentnu vrijednost viskoznosti, koja se izračunava u skladu sa standardnim K-ε modelom turbulencije.

Jednadžbe za K i ε

turbulentna viskoznost:

konstante, parametri i izvori:

(9)

(10)

Σk \u003d 1; σε \u003d 1.3; Cvoj \u003d 0,09; Cε1 \u003d 1.44; Cε2 \u003d 1.92

Radna tvar u ulazu je zrak, u ovom slučaju, smatra se savršenim plinom. Početne vrijednosti parametara postavljene su za cijelo područje naselja: temperatura, koncentracija, tlak i brzinu. Za tlak i temperaturu, početni parametri su jednaki referenci. Brzina unutar izračunatog područja u smjerovima X, Y, Z je nula. Varijabilna temperatura i tlak u protoku prikazani su relativnim vrijednostima, čije se apsolutne vrijednosti izračunavaju pomoću formule:

fa \u003d f + fref, (11)

gdje Fa je apsolutna vrijednost varijable, f je izračunata relativna vrijednost varijable, fref - referentnu vrijednost.

Rubne uvjete su navedene za svaku izračunatu površinu. Pod graničnim uvjetima potrebno je razumjeti kombinaciju jednadžbi i zakonima karakterističnih za površine izračunate geometrije. Potrebni su granični uvjeti za određivanje interakcije područja namire i matematičkog modela. Na stranici za svaku površinu označava određenu vrstu graničnog stanja. Vrsta graničnog stanja instaliran je na ulazni unos ulaznog kanala - besplatan unos. Preostali elementi - zidni, koji ne dopušta i ne prenosi izračunati parametre trenutnog područja. Osim svih gore navedenih graničnih uvjeta potrebno je uzeti u obzir granične uvjete na pokretnim elementima uključenim u odabrani matematički model.

Pokretni dijelovi uključuju ulazni i ispušni ventil, klip. Na granicama pokretnih elemenata određujemo vrstu graničnog stanja zida.

Za svaku od pokretnih tijela postavljena je zakon kretanja. Promjena brzine klipa određena je formulom. Da bi se utvrdili zakoni pokreta ventila, krivulje lifta ventila uklonjene su u 0,50 s točnom točnosti od 0,001 mm. Tada su izračunate brzinu i ubrzanje pokreta ventila. Dobiveni podaci pretvaraju se u dinamičke knjižnice (vremenska brzina).

Sljedeća faza u procesu simulacije je stvaranje računalne mreže. Flowvision koristi lokalno prilagodnu računalnu mrežu. U početku se stvara početna računalna mreža, a zatim su navedeni kriteriji za mljevenje rešetke, prema kojima je protok prekida stanice početne mreže u željenom stupnju. Prilagodba se vrši u volumenu kanala kanala i zidova cilindra. Na mjestima se stvaraju moguća maksimalna brzina, prilagođavanje s dodatnim brušenjem računalne mreže. Prema volumenu, brušenje je provedeno do 2 razine u komori za izgaranje i do 5 razina u utorima ventila, duž zidova cilindra, adaptacija je napravljena do 1 razine. To je potrebno povećati korak integracije vremena s implicitnim metodom izračuna. To je zbog činjenice da se vremenski korak definira kao omjer veličine ćelije maksimalna brzina u tome.

Prije početka izračunavanja stvorene opcije morate odrediti parametre numeričkog modeliranja. U isto vrijeme, vrijeme za nastavak izračuna jednak je jednom potpuni ciklus Rad motora je 7200 pk., Broj iteracija i učestalost očuvanja tih opcija izračuna. Za naknadnu obradu sačuvane su određene faze izračuna. Postavite vrijeme i opcije za postupak izračuna. Ovaj zadatak zahtijeva postavljanje vremenskog koraka - metoda izbora: implicitna shema s maksimalnim korakom 5e-004c, eksplicitan broj CFL - 1. To znači da vremenski korak određuje sam program, ovisno o konvergenciji jednadžbi tlaka sebe.

Postprocesor je konfiguriran i parametri vizualizacije rezultata su zainteresirani za. Simulacija vam omogućuje da dobijete potrebne slojeve vizualizacije nakon završetka glavnog izračuna, na temelju faze izračuna ostali su s određenom frekvencijom. Osim toga, postprocesor vam omogućuje da prenosete dobivene numeričke vrijednosti parametara procesa u proučavanju u obliku informatičke datoteke u vanjske elektroničke urednike tablice i za dobivanje vremenske ovisnosti takvih parametara kao brzinu, potrošnju, tlak , itd

Slika 1 prikazuje instalaciju prijemnika na ulazni kanal DV. Glasnoća prijemnika jednak je volumenu jednog cilindra motora. Prijemnik je postavljen što je moguće bliže ulaznom kanalu.

Sl. 1. Nadograđena je područjem prijemnika u cadsolidworks

Vlastiti frekvencija rezonatora Helmholtz je:

(12)

gdje f je frekvencija, Hz; C0 - brzina zvuka u zraku (340 m / s); Presjek s rupa, m2; L je duljina cijevi, m; V je volumen rezonatora, m3.

Za naš primjer imamo sljedeće vrijednosti:

d \u003d 0,032 m, s \u003d 0,00080384 m2, v \u003d 0,000422267 m3, l \u003d 0,04 m.

Nakon izračunavanja F \u003d 374 Hz, koji odgovara rotacijskoj brzini radilice n \u003d 5600min-1.

Nakon postavljanja izračunate opcije i, nakon postavljanja parametara numeričke simulacije, dobiveni su sljedeći podaci: brzina protoka, brzina, gustoća, tlak, temperatura polaza plina u ulaznom kanalu intenziteta rotacije radilice.

Iz prikazanog grafikona (sl. 2), u smislu protoka protoka u prorezu ventila, jasno je da nadograđeni kanal s prijemnikom ima maksimalno potrošni materijal. Vrijednost potrošnje je veća od 200 g / s. Povećanje se promatra za 60 g.k.v.

Od otvaranja ulaznog ventila (348 g.k.v.) brzina protoka (slika 3) počinje rasti od 0 do 170 m / s (na moderniziranom usisnom kanalu 210 m / s, s -190M / s prijemnicima) u intervalu Do 440-450 gkv U kanalu s prijemnikom, vrijednost brzine je veća nego u standardu približno 20 m / s počevši od 430-440. P.K.V. Numerička vrijednost kanala u kanalu s prijemnikom je znatno više nego na nadograđeni ulazni kanal, tijekom otvaranja ulaznog ventila. Zatim postoji značajno smanjenje brzine protoka, do zatvaranja ulaznog ventila.

Sl. 2. Potrošnja protoka plina u utoru ventila za kanale standardne, nadograđene i s prijemnikom na n \u003d 5600 min-1: 1 - standard, 2 - nadograđeni, 3 - nadograđeni s prijemnikom	Sl. 3. Brzina protoka protoka u utor ventila za kanale standarda, nadograđenih i s prijemnikom na n \u003d 5600 min-1: 1 - standard, 2 - nadograđeni, 3 - nadograđeni s prijemnikom

Relativnih grafikona tlaka (Sl. 4) (atmosferski tlak, P \u003d 101000 PA je primljen za nulu), slijedi da je vrijednost tlaka u nadograđenom kanalu viša nego u standardu, pri 20 kPa na 460-480 gp. Kv (povezano s velikom vrijednošću protoka). Počevši od 520 g.k.V. Vrijednost tlaka je poravnata, koja se ne može reći o kanalu s prijemnikom. Vrijednost tlaka je viša nego u standardnom, za 25 kPa, počevši od 420-440 gp.k.v. do zatvaranja ulaznog ventila.

Sl. 4. Tlak protoka u standardu, nadograđeni i kanal s prijemnikom na N \u003d 5600 min-1 (1 - standardni kanal, 2 - nadograđeni kanal, 3 - nadograđeni kanal s prijemnikom)	Sl. 5. Gustoća protoka u standardnom, nadograđenom i kanalu s prijemnikom na N \u003d 5600 min-1 (1 - standardni kanal, 2 - nadograđeni kanal, 3 - nadograđeni kanal s prijemnikom)

Gustoća protoka u području jaza ventila prikazana je na Sl. pet.

U nadograđenom kanalu s prijemnikom, vrijednost gustoće je ispod 0,2 kg / m3 počevši od 440 g.k.v. U usporedbi sa standardnim kanalom. To je povezano s visokim tlakom i protokom plina.

Iz analize grafikona možete izvući sljedeći zaključak: kanal poboljšanog oblika osigurava bolje punjenje cilindra sa svježim punjenjem zbog smanjenja hidrauličke rezistencije ulaznog kanala. Uz povećanje brzine klipa u vrijeme otvaranja ulaznog ventila, oblik kanala ne utječe značajno na brzinu, gustoću i tlak unutar usisnog kanala, objašnjava se činjenicom da su u tom razdoblju indikatori ulaznog procesa uglavnom Ovisno o brzini klipa i površine kolota ventila (samo oblik usisnog kanala promijenio u ovom izračunu), ali sve se dramatično mijenja u vrijeme usporavanja kretanja klipa. Naknada u standardnom kanalu je manje inertni i jači "rastegnut" duž duljine kanala, koji u agregatu daje manje punjenja cilindra u vrijeme smanjenja brzine klipnog pokreta. Do zatvaranja ventila, proces teče pod denominatorom već dobivenim protokom (klip daje početnu brzinu protoka spremljenog volumena, s smanjenjem brzine klipa, inercija komponenta protoka plina ima značajnu ulogu u punjenju. To potvrđuje pokazatelji viših brzina, tlak.

U usisnom kanalu s prijemnikom, zbog nadoplate i rezonantnih fenomena, u cilindar DVS Postoji značajno velika masa smjese plina, koja osigurava više tehničke pokazatelje rada DV. Povećanje rasta na kraju ulaza imat će značajan utjecaj na povećanje tehničke i ekonomske i ekološke učinkovitosti DVS rada.

Recenzenti:

Dobiva Alexander Nikolaevich, doktore tehničkog sveučilišta, profesor Odjela za toplinske motore i energetske instalacije Vladimirskog državnog sveučilišta Ministarstva prosvjete i znanosti, Vladimir.

Kulchitsky Aleksey Ramovich, D.N., profesor, zamjenik glavnog dizajnera LLC VMTZ, Vladimir.

Bibliografska referenca

Jolobov L.A., Suvorov E. A., Vasiljev I.S. Utjecaj dodatnog kapaciteta u ulazni sustav za popunjavanje DVS // Moderni problemi znanosti i obrazovanja. - 2013. - № 1;
URL: http://science-ducation.ru/ru/article/gledajte?id\u003d8270 (datum rukovanja: 25.11.2019). Mi svoju pozornost posvećujemo časopisima u izdavačkoj kući "Akademija prirodnih znanosti"

UDC 621.436

Učinak aerodinamičkog otpora usisnog i ispušnih sustava automobilskih motora na procese razmjene plina

L.v. Stolari, bp Zhilkin, yu.m. Brodov, n.i. Grigoriev

U radu su prikazani rezultati eksperimentalnog proučavanja utjecaja aerodinamičkog otpora usisnog i ispušnih sustava klipnih motora na procese izmjene plina. Eksperimenti su provedeni na on-line modelima jednog cilindra motora. Opisane su instalacije i metode za provođenje eksperimenata. Prikazane su ovisnosti o promjeni trenutne brzine i tlaka protoka u stazama plinskih zraka motora iz ugla rotacije radilice. Podaci su dobiveni na različitim koeficijentima otpornosti usisnog i ispušnih sustava i različitih frekvencija rotacije radilice. Na temelju dobivenih podataka, zaključci su napravljeni od dinamičkih značajki procesa razmjene plina u motoru pod različitim uvjetima. Pokazalo se da uporaba prigušivača buke izglađuje protočni mreškanje i mijenja karakteristike protoka.

Ključne riječi: klipni motor, procesi za razmjenu plina, procesna dinamika, brzina pulsiranje i tlak protoka, prigušivač buke.

Uvod

Izrađeni su brojni zahtjevi za unos i ishode klipnih motora unutarnje izgaranja, među kojima su glavni pad aerodinamičkog buke i minimalni aerodinamički otpor. Oba ova pokazatelji određuju se u interkonekciji dizajna elementa filtra, prigušivača ulaznih prigušivača i otpuštanja, katalitičkih neutralizatora, prisutnosti superiornog (kompresora i / ili turbopunjača), kao i konfiguracija usisnog i ispušnog plinovoda i priroda toka u njima. U isto vrijeme, praktički nema podataka o utjecaju dodatnih elemenata usisnog i ispušnih sustava (filteri, prigušivači, turbopunjač) na dinamiku plina u njima.

Ovaj članak prikazuje rezultate proučavanja učinka aerodinamičkog otpora unosa i ispušnih sustava na procese izmjene plina u odnosu na klipni motor dimenzije 8.2 / 7.1.

Eksperimentalne biljke

i sustav prikupljanja podataka

Studije o učinku aerodinamičkog otpora sustava plinskog zraka na procese razmjene plina u klipnim inženjerima provedene su na simulacijskom modelu dimenzije 4.2 / 7.1, potaknuta rotacijom asinkroni motorUčestalost rotacije koljena čija je podešena u rasponu N \u003d 600-3000 min1 s točnom točnošću od ± 0,1%. Eksperimentalna instalacija detaljnije je opisana.

Na sl. 1 i 2 prikazuju konfiguracije i geometrijske dimenzije unos i ispušni trakt eksperimentalne instalacije, kao i lokacija ugradnje za mjerenje trenutnog

vrijednost srednja brzina i tlak protoka zraka.

Za mjerenja trenutnih vrijednosti tlaka u struji (statička) u PC kanalu, senzor tlaka £ -10 koristio je Wika, čija je brzina manja od 1 ms. Maksimalna relativna prosječna greška mjerenja srednje kvadratne tlaka bila je ± 0,25%.

Da biste odredili trenutni medij u dijelu kanala protoka zraka, termoenemometri konstantne temperature izvorne dizajne, osjetljivi element koji je bio nichrom nit promjera 5 um i duljine 5 mm. Maksimalna relativna prosječna prosječna pogreška mjerenja brzine WX bila je ± 2,9%.

Mjerenje frekvencije rotacije radilice je provedeno korištenjem tahometrijskog metra koji se sastoji od nazubljenog diska koji je fiksiran na vratilu radilice i induktivnom senzoru. Senzor je formirao puls napona na frekvenciji proporcionalnoj brzini rotacije osovine. Prema tim impulsima, učestalost rotacije je zabilježena, određen je položaj radilice (kut f) i trenutak prolaska klipa VMT i NMT.

Signali iz svih senzora ušli su u analogno-to-digitalni pretvarač i prenose se na osobno računalo za daljnju obradu.

Prije obavljanja eksperimenata općenito je provedeno statično i dinamično ciljanje mjernog sustava, što je pokazalo brzinu potrebnu za proučavanje dinamike dinamičkih procesa u ulaznim i ispušnim sustavima klipnih motora. Ukupna prosječna sredstva za srednju vrijednost eksperimenata o utjecaju aerodinamičkog otpora plinskih air-fuzijskih sustava u DVS na procese izmjene plina bio je ± 3,4%.

Sl. 1. Konfiguracija i geometrijske veličine usisnog puta eksperimentalne instalacije: 1 - glava cilindra; 2-mjehurića cijev; 3 - mjerna cijev; 4 - senzori termoanemometra za mjerenje brzine protoka zraka; 5 - senzori tlaka

Sl. 2. Konfiguracija i geometrijske dimenzije ispušnog puta eksperimentalne instalacije: 1 - glava cilindra; 2 - radna ploča - cijev za diplomiranje; 3 - senzori tlaka; 4 - Senzori termoemometara

Učinak dodatnih elemenata na dinamiku plina procesa unosa i oslobađanja proučavali su se s različitim koeficijentima otpornosti sustava. Otpor je stvoren pomoću različitih usisnih filtera i oslobađanje. Dakle, kao jedan od njih, standardni zračni automobil filtar je korišten s koeficijentom otpora od 7,5. Filtar tkiva s koeficijentom otpora 32 je izabran kao drugi filtarski element. Koeficijent otpora je određena eksperimentalno kroz statički čistku u laboratorijskim uvjetima. Ispitivanja su također provedena bez filtera.

Učinak aerodinamičkog otpora na ulazni proces

Na sl. 3 i 4 prikazuju ovisnosti brzine protoka zraka i PC tlaka u ulaznom stanju

le iz kuta rotacije radilice f na različitim frekvencijama rotacije i kada se koriste razne usisni filtri.

Utvrđeno je da su u oba slučaja (s prigušivačem i bez) pulsiranje tlaka i brzina protoka zraka najviše izražena pri velikoj brzini rotacije radilice. U isto vrijeme, u ulaznom kanalu s prigušivačem buke, vrijednosti maksimalne brzine protoka zraka, kao što se očekivalo, manje nego u kanalu bez nje. Najviše

m\u003e x, m / s 100

Otvaranje 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeephing ventil 1 111 II TI. [Zocrytir. , 3.

§ p * ■ -1 * £ l r-

// 11 "S '11 III 1

540 (r. GOME. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 otvaranje -Gbepske-! Ventil a l 1 g 1 1 1 zatvoren ^

1 HDC \\. BPCSKNEO ventil "X 1 1

| | J __ 1 __ mj y t -1 1 K / 1 ^ v / \\ t / g) y / / l / l "PC-1 \\ t V / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (r. Cyro. P.k .. 720 VMT NMT

Sl. 3. ovisnost o zračnoj brzini WX u usisnom kanalu iz kuta rotacije vratila radilice na različitim frekvencijama rotacije radilice i različitih elemenata filtriranja: A-N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - bez filtra; 2 - standardni filtar zraka; 3 - Filtar tkanine

Sl. 4. Ovisnost PC tlaka u ulaznom kanalu iz kuta rotacije radilice f na različitim frekvencijama rotacije radilice i različitih elemenata filtriranja: A-N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - bez filtra; 2 - standardni filtar zraka; 3 - Filtar tkanine

bilo je vedro manifestirano s visokim frekvencijama rotacije radilice.

Nakon zatvaranja usisnog ventila, tlak i brzina protoka zraka u kanalu pod svim uvjetima ne postaju jednaki nuli, a neke od njihovih fluktuacija se promatraju (vidi sl. 3 i 4), što je također karakteristično za oslobađanje proces (vidi dolje). Istovremeno, ugradnja prigušivača ulaznog buke dovodi do smanjenja pulsatiranja tlaka i brzine protoka zraka u svim uvjetima tijekom procesa usisavanja i nakon što je usisni ventil zatvoren.

Učinak aerodinamičkog

otpornost na proces oslobađanja

Na sl. 5 i 6 prikazuje ovisnosti o brzini protoka zraka WX i tlačnog računala u izlazu iz kuta rotacije oblika radilice na različitim frekvencijama rotacije i kada se koriste razne filtre za otpuštanje.

Studije su provedene za različite frekvencije rotacije radilice (od 600 do 3000 min1) pri različitu nadtlak na otpuštanju PI (od 0,5 do 2,0 bara) bez tihog buke i ako je prikazana.

Utvrđeno je da u oba slučaja (s prigušivačem i bez) pulsiranje brzine protoka zraka, najsrtinije se manifestira na niskim frekvencijama rotacije radilice. U ovom slučaju, vrijednosti maksimalnog protoka zraka ostaju u ispušnom kanalu s bukom prigušivačem

merilly isto kao i bez njega. Nakon zatvaranja ispušnog ventila, brzina protoka zraka u kanalu u svim uvjetima ne postaje nula, a neke se mijenjaju brzine fluktuacije (vidi sliku 5), što je karakteristično za uvodnu procesu (vidi gore). Istodobno, ugradnja prigušivača buke na oslobađanje dovodi do značajnog povećanja pulsiranja brzine protoka zraka u svim uvjetima (posebno na RY \u003d 2,0 bara) i tijekom procesa oslobađanja i nakon ispušnog ventila je zatvoren ,

Treba napomenuti suprotan učinak aerodinamičkog otpora na karakteristike ulaznog procesa u motoru, gdje su, kada se koristi filter za zrak, valovični učinci tijekom unosa i nakon zatvaranja ulaznog ventila bili su prisutni, ali su bili očito brži nego bez to. U tom slučaju, prisutnost filtra u ulaznom sustavu dovela je do smanjenja maksimalnog protoka zraka i slabljenja dinamike procesa, koja je dosljedna dobro s prethodno dobivenim rezultatima u radu.

Povećanje aerodinamičkog otpora ispušni sustav To dovodi do određenog povećanja maksimalnog tlaka u procesu oslobađanja, kao i premještanja vrhova za NMT. U ovom slučaju, može se primijetiti da je ugradnja prigušivača buke izlaza dovodi do smanjenja pulsiranja tlaka protoka zraka u svim uvjetima i tijekom proizvodnog procesa i nakon ispušnog ventila.

hi. m / s 118 100 46 16

1 1 do. T «AIA K t 1 zatvaranje MPSkalnog ventila

Otvaranje ipija |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "" y í í í ~ ^

540 (p, hvataljka, p.k.y. 720 NMT NMT

Sl. 5. ovisnost da je brzina zraka u izlazu iz kuta rotacije vratila radilice na različitim frekvencijama rotacije radilice i različitih elemenata filtriranja: A-N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - bez filtra; 2 - standardni filtar zraka; 3 - Filtar tkanine

Px. 5PR 0,150

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 l 'A 11 1 1 / 1.', i II 1 1

Otvaranje | Yypzskskaya 1 íypskana l7 1 h _ / 7 / ", g s 1 i zatvaranje bittijasta g / cgtї Alana -

c- "1 1 1 1 _ 1 l l _l / í h / 1 1 1 1

540 (p, lijes, pk6. 720

Sl. 6. Ovisnost tlačnog računala u izlazu iz kuta rotacije radilice F na različitim frekvencijama rotacije radilice i različitih elemenata filtriranja: A-N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - bez filtra; 2 - standardni filtar zraka; 3 - Filtar tkanine

Na temelju obrade promjena ovisnosti u protoku za odvojeno taktanje, relativna promjena u volumenu protok zraka Q je izračunat kroz ispušni kanal kada je prigušivač postavljen. Utvrđeno je da s niskim nadtlakom na oslobađanje (0,1 MPa), potrošnja Q u ispušnom sustavu s prigušivačem je manji nego u sustavu bez njega. U isto vrijeme, ako je na frekvenciji rotacije radilice 600 min-1, ta razlika bila je približno 1,5% (koja leži unutar pogreške), zatim s n \u003d 3000 min4 ta je razlika dosegla 23%. Pokazano je da je za visoku nadtlaku od 0,2 MPa uočena suprotna tendencija. Volumen protoka zraka kroz ispušni kanal s prigušivačem bio je veći nego u sustavu bez njega. U isto vrijeme, na niskim frekvencijama rotacije radilice, to je premašilo 20%, a s n \u003d 3000 min1-5%. Prema autorima, takav učinak može se objasniti nekim zaglađivanjem pulsiranja brzine protoka zraka u ispušnom sustavu u prisutnosti tihog buke.

Zaključak

Provedena studija pokazala je da je ulazni motor unutarnjeg izgaranja značajno pod utjecajem aerodinamičkog otpora usisnog puta:

Povećanje otpornosti filtarskog elementa zaglađuje dinamiku procesa punjenja, ali u isto vrijeme smanjuje brzinu protoka zraka, što odgovara koeficijentu punjenja;

Učinak filtra poboljšan je povećanjem frekvencije rotacije radilice;

Vrijednost praga koeficijenta otpornosti filtera (približno 50-55), nakon čega njegova vrijednost ne utječe na brzinu protoka.

Pokazalo se da aerodinamički otpor ispušnog sustava također značajno utječe na dinamičan i potrošni materijal za postupak oslobađanja:

Povećanje hidrauličke otpor ispušnog sustava u klip DVS dovodi do povećanja pulsiranja brzine protoka zraka u ispušnom kanalu;

Uz nisku nadtlak na oslobađanju u sustavu s tihom bukom, postoji smanjenje volumetrijskog protoka kroz ispušni kanal, dok je na visokoj Ry - naprotiv, povećava se u usporedbi s ispušnim sustavom bez prigušivača.

Dakle, dobiveni rezultati mogu se koristiti u inženjerskoj praksi kako bi se optimalno odabrali karakteristike ulaznih i izloženih prigušivača, koji mogu pružiti

utjecaj na punjenje cilindra svježeg punjenja (koeficijent punjenja) i kvalitetu čišćenja motornog cilindra iz ispušnih plinova (rezidualni plinski koeficijent) na određenim načinima velike brzine rada klipnog motora.

Književnost

1. Draganov, B.h. Izgradnja usisa i ispušnih kanala motora s unutarnjim izgaranjem / B.KH. Draganov, mg Kruglov, V. S. Obukhov. - Kijev: posjetiti školu. Glava Ed, 1987. -175 str.

2. motori s unutarnjim izgaranjem. U 3 kn. Kn. 1: Teorija radnih procesora: studije. / V.n. Lou-Kanin, K.a. Morozov, A.S. Khachyan i sur.; Ed. Vnta Lukanina. - M.: Više. SHK., 1995. - 368 str.

3. ChamPraozs, B.A. Motori s unutarnjim izgaranjem: teorija, modeliranje i izračun procesa: studije. U predmetu "teorija radnih tokova i modeliranje procesa u motorima s unutarnjim izgaranjem" / B.A. Chamolaoz, t.f. Faraplatov, V.V. Clementev; Ed. Dvorac Desetirati. Znanost o Ruskoj Federaciji B.A. Champrazov. - Chelyabinsk: Sursu, 2010. -382 str.

4. Suvremeni pristupi stvaranju dizelskih motora za osobne automobile i malo mirno

zovikov / a. Blinov, p.a. Golubev, yu.e. Dragan i sur.; Ed. V. S. Peponova i A. M. MINEYV. - m.: Nic "inženjer", 2000. - 332 str.

5. Eksperimentalni studij dinamičkih plina u ulaznom sustavu klipnog motora / b.p. Zhoksikin, L.V. Stolari, s.a. Korzh, i.d. Larionov // inženjering. - 2009. -№ 1. - P. 24-27.

6. Na promjeni dinamike plina procesa oslobađanja u klipnom motoru u ugradnji prigušivača / l.v. Stolari, bp Zhoksikin, A.V. Križ, dland. Padalak // Bilten Akademije vojnih znanosti. -2011. - № 2. - P. 267-270.

7. Pat. 81338 ru, MPK G01 p5 / 12. Termička mehanička temperatura konstantne temperature / S.N. Pochov, L.V. Stolari, bp Vilkin. - br 2008135775/22; Fazi. 09/03/2008; Publ. 03/10/2009, BUL. № 7.