Paralelno, razvoj razornih ispušnih sustava, sustavi razvijeni, konvencionalno se nazivaju "prigušivačima", ali nisu toliko dizajnirali kako bi se smanjila razina buke operacijskog motora, koliko će promijeniti njezine karakteristike energije (motor motora ili njegov okretni moment). U isto vrijeme, zadatak šivanja buke otišao je na drugi plan, takvi uređaji se ne smanjuju i ne mogu značajno smanjiti ispušni buka motora, a često ga poboljšavaju.
Rad takvih uređaja temelji se na rezonantnim procesima unutar samih "prigušivača", posjedujući, poput bilo kojeg šupljeg tijela s svojstvima igrač rezonatora. Zbog unutarnjih rezonancija ispušnog sustava, dva paralelna problema rješavaju se istodobno: čišćenje cilindra se poboljšava iz ostataka zapaljive smjese u prethodnom taktu, a punjenje cilindra je svježi dio zapaljivog smjesa za sljedeći takt kompresije.
Poboljšanje čišćenja cilindra je zbog činjenice da je plinski stup u diplomskom razvodniku, koji je postigao neku brzinu tijekom proizvodnje plinova u prethodnom taktu, zbog inercije, kao klip u pumpu, nastavlja sisati ostaci plinova iz cilindra čak i nakon tlaka cilindra dolazi s tlakom u diplomskom razvodniku. U isto vrijeme, drugi, neizravni učinak javlja: Zbog toga dodatnih manjih crpljenja, tlak u cilindru se smanjuje, koji povoljno utječe na sljedeći takt za čišćenje - u cilindru je nešto više od svježe zapaljive smjese nego što bi mogao dobiti ako je tlak cilindra bio je jednak atmosferu.
Osim toga, obrnuti val ispušnog tlaka, odražava se od konfuzije (stražnji konus ispušnog sustava) ili mješavine (plinsko dinamička dijafragma) ugrađena u šupljinu prigušivača, vraćajući se natrag na ispušni prozor cilindra u to vrijeme njegovog zatvaranja, dodatno "zračenjem" svježe gorivo smjesu u cilindru, još više povećavajući njegovo punjenje.
Ovdje morate jasno shvatiti da se ne radi o uzajamnom kretanju plinova u ispušnom sustavu, već o oscilacijskom procesu vala unutar samog plina. Plin se kreće samo u jednom smjeru - od ispušnog prozora cilindra u smjeru izlaza na izlazu ispušnog sustava, najprije s oštrim udarcima, čija je frekvencija jednaka prometu vozila, a zatim postupno amplituda ovih Upotreba se smanjuje, u granici se pretvara u jedini laminar kretanje. I "tamo i ovdje" tlačni valovi hodaju, čija je priroda vrlo slična akustičnim valovima u zraku. A brzina tih vibracija tlaka je blizu brzine zvuka u plinu, uzimajući u obzir njegova svojstva - prvenstveno gustoću i temperaturu. Naravno, ova brzina je nešto drugačija od poznate veličine brzine zvuka u zraku, u normalni uvjeti jednak oko 330 m / s.
Strogo govoreći, procesi koji teče u ispušnim sustavima DSV-a nisu sasvim ispravno nazvani čisti akustični. Umjesto toga, poštuju zakone koji se koriste za opisivanje udarnih valova, iako slab. I to više nije standardni plin i termodinamika, koji je jasno složen u okviru izotermalnih i adijabatskih postupaka opisanih zakonima i jednadžbama dječaka, mariotte, klapairerona i drugih poput njih.
Naišao sam na ovu ideju nekoliko slučajeva, svjedoka kojih sam bio. Suština njih je kako slijedi: rezonancijske krivove motora velike brzine i utrke (Avia, Court i Auto), radeći na postupcima koji se mogu koristiti, u kojima su motori ponekad neoznačeni do 40.000-45.000 o / min, a još veći, Počinju "jedrenje" - oni su doslovno u očima mijenjaju oblik, "odredite", kao da ne bude napravljen od aluminija, već iz plastelina, a čak i srdačan! I to se događa na rezonantnom vrhuncu "twin". Međutim, zna se da temperatura ispušnih plinova na izlazu ispušnog prozora ne prelazi 600-650 ° C, dok je točka taljenja čistog aluminija nešto viša - oko 660 ° C, a njegove legure i još mnogo toga. U isto vrijeme (glavna stvar!), Ne ispušne megafon cijev, uz cijev, neposredno izravno na ispušni prozor, češće se rastopi i deformira, gdje bi se činilo najvišom temperaturom i najgorim temperaturnim uvjetima, ali područje Obrnuto konusion zbunjenost, na koju ispušni plin doseže mnogo manju temperaturu, koja se smanjuje zbog svoje ekspanzije unutar ispušnog sustava (zapamtite osnovne zakone dinamike plina), a osim toga, ovaj dio prigušivača obično je puhao incident protok zraka, tj Dodatno ohlađena.
Dugo nisam mogao razumjeti i objasniti ovaj fenomen. Sve je palo na svoje mjesto nakon što sam slučajno pogodio knjigu u kojoj su opisani procesi udarnih valova. Postoji tako poseban dio dinamike plina, čiji se tijek čita samo na posebnim slavinama nekih sveučilišta koji pripremaju eksplozivne tehničare. Nešto slično se događa (i proučavano) u zrakoplovstvu, gdje je prije pola stoljeća, u zoru nadzvučnih letova, naišli su na neke neobjašnjive činjenice uništenja dizajna klizača zrakoplova u vrijeme nadzvučne tranzicije.
Veličina: PX.
Počnite s prikazom stranice:
Prijepis.
1 Za rukopisna prava Mashkir Makhmud A. Matematički model dinamike plina i procesi prijenosa topline u ulaznim i ispušnim sustavima od specijalnosti " Toplinski motori"Sažetak autora disertacije na znanstvenom stupnju kandidata tehničkih znanosti St. Petersburg 2005
2 Opće karakteristike rada Relevantnost teze u trenutnim uvjetima ubrzanog tempa razvoja motora, kao i dominantnih trendova u intenziviranju tijeka rada, ovisno o povećanju njezine ekonomije, veća je bliska pozornost posvećena je smanjenju Stvaranje stvaranja, završava i mijenja dostupne vrste motora. Glavni čimbenik koji značajno smanjuje i privremene i materijalne troškove, u ovom zadatku je korištenje modernih računalnih strojeva. Međutim, njihova uporaba može biti učinkovita samo ako je adekvatnost izrađenih matematičkih modela stvarnih procesa koji određuju funkcioniranje sustava unutarnje izgaranja. Posebno akutno u ovoj fazi razvoja moderne zgrade motora je problem toplinskog zurenja detalja skupine Cylinda grupe (CPG) i glava cilindra, neraskidivo povezanih s povećanjem agregatne snage. Procesi trenutne lokalne konvektivne izmjene topline između radnog fluida i zidova kanala na plin (GVK) još uvijek nisu dovoljno proučavani i jedno su od uskih mjesta u teoriji DV. U tom smislu, stvaranje pouzdanih, eksperimentalno potkrijepljenih metoda izračuna za proučavanje lokalne konvektivne izmjene topline u GVK, što omogućuje dobivanje pouzdanih procjena temperature i toplinskog stanja DVS dijelova DVS-a, hitan je problem. Njegovo rješenje će omogućiti da provede razumni izbor dizajna i tehnoloških rješenja, povećanje znanstvene tehničke razine dizajna, pružit će priliku da se smanji ciklus motora i dobije ekonomski učinak smanjenjem troškova i troškova za eksperimentalne motore. Svrha i ciljevi studije Glavni cilj rada disertacije je riješiti kompleks teorijskih, eksperimentalnih i metodoloških zadataka, 1
3 Što se odnosi na stvaranje novih rafinerijskih matematičkih modela i metoda za izračunavanje lokalne konvektivne izmjene topline u GVK motora. U skladu s ciljem rada, riješeni su sljedeći osnovni zadaci, u velikoj mjeri se određuje i metodološki slijed rada rada: 1. Provesti teoretsku analizu protoka ne-stacionarnog protoka u GVK i procjenu mogućnosti korištenja teorija graničnog sloja u određivanju parametara lokalne konvektivne izmjene topline u motorima; 2. Razvoj algoritam i numeričke implementacije na računalu za problem prolog protoka radne tekućine u elementima sustava usisnog otpuštanja multi-cilindrindarskog motora u nestatinskoj formulaciji za određivanje brzine, temperature i tlaka Kao granični uvjeti za daljnje rješenje problema s dinamikom plina i izmjene topline u šupljinama motora GVK. 3. stvaranje nove metodologije za izračunavanje područja trenutnih brzina od strane radnih tijela GVK-a u trodimenzionalnoj formulaciji; 4. Razvoj matematičkog modela lokalne konvektivne izmjene topline u GVK koriste temelje teorije graničnog sloja. 5. Provjerite adekvatnost matematičkih modela lokalne izmjene topline u GVK uspoređujući eksperimentalne i izračunate podatke. Provedba ovog složenog zadatka omogućuje vam da postignete glavni cilj rada - stvaranje inženjerske metode za izračunavanje lokalnih parametara konvektivne izmjene topline u GVK-u benzinski motor, Relevantnost problema određuje se činjenicom da će rješenje zadataka omogućiti izvršavanje razumnog odabira dizajna i tehnološka rješenja u fazi dizajna motora, povećati znanstvenu tehničku razinu dizajna, smanjit će ciklus motora i za dobivanje ekonomskog učinka smanjenjem troškova i troškova za eksperimentalnu konačnost proizvoda. 2.
4 Znanstvena novost rada disertacije je da: 1. Po prvi put, korišten je matematički model, racionalno kombinirajući jednodimenzionalni prikaz dinamičkih procesa u usis i ispušnog sustava motora s trodimenzionalnom prikazom protoka plina u GVK za izračunavanje parametara lokalne izmjene topline. 2. Metodološka osnova za projektiranje i završnu obradu benzinskog motora razvija se nadogradnjom i razjašnjavanjem metoda za izračunavanje lokalnih toplinskih opterećenja i toplinskog stanja elemenata glave motora. 3. Novi izračunati i eksperimentalni podaci o tokovima prostornih plinova u ulaznim i ispušnim kanalima motora i trodimenzionalna raspodjela temperature u tijelu čelnika cilindara benzina motora. Točnost rezultata osigurana je primjenom odobrenih metoda računalne analize i eksperimentalnih studija, zajednički sustavi Jednadžbe koje odražavaju temeljne zakone očuvanja energije, mase, pulsa s odgovarajućim početnim i graničnim uvjetima, modernim numeričkim metodama za provedbu matematičkih modela, korištenje gostiju i drugih regulatornih akata koji odgovaraju diplomiranju elemenata mjernog kompleksa u Eksperimentalna studija, kao i zadovoljavajući dogovor o rezultatima modeliranja i eksperimenta. Praktična vrijednost dobivenih rezultata je da algoritam i program za izračunavanje zatvorenog radnog ciklusa benzinskog motora s jednodimenzionalnom prikazom dinamičkih procesa u usisnim i ispušnim motorima, kao i algoritam i a Program za izračunavanje parametara izmjene topline u GVK čelnika glave motora motora u trodimenzionalnoj proizvodnji, preporučuje se za provedbu. Rezultati teorijskog istraživanja potvrdili su 3
5 eksperimenata, omogućuju vam da značajno smanjite troškove projektiranja i završavanja motora. Odobravanje rezultata rada. Glavne odredbe rada disertacije prijavljene su na znanstvenim seminarima Odjela za DVS SPBGPU u G.G., na XXXI i XXXIII. Tjeda znanosti SPBGPU (2002 i 2004). Publikacije o materijalima za disertaciju objavljene su 6 tiskanih radova. Struktura i opseg rada Rad disertacije sastoji se od uvoda, petog poglavlja, zaključka i književnosti literature iz 129 imena. Sadrži 189 stranica, uključujući: 124 stranice glavnog teksta, 41 crteža, 14 tablica, 6 fotografija. Sadržaj rada u uvodu opravdano je važnost tema teze, utvrđuje se svrha i ciljevi istraživanja, formulirani znanstvena novost i praktični značaj rada. Predstaviti opće karakteristike Raditi. Prvo poglavlje sadrži analizu osnovnog rada na teorijskim i eksperimentalnim studijama procesa dinamike plina i razmjene topline u ICC. Zadaci su predmet istraživanja. Pregled konstruktivnih oblika diplomiranja i usisnog kanala u čelu bloka cilindra i analize metoda i rezultata eksperimentalnih i emisija-teoretskih studija stacionarnih i ne-stacionarnih plinova u stazama plinskih zraka izvode se motori izgaranja. Razmatraju se sadašnji pristupi izračunu i modeliranju termo- i dinamičkih procesa, kao i intenzitet prijenosa topline u GVK-u. Zaključeno je da većina njih ima ograničeno područje primjene i ne daje potpunu sliku raspodjele parametara izmjene topline na površinama GVK-a. Prije svega, to je zbog činjenice da se rješenje problema kretanja radnog fluida u GVK proizvodi u pojednostavljenom jednodimenzionalnom ili dvodimenzionalnom 4
6 Formulacija, koja se ne odnosi na slučaj složenog oblika. Osim toga, zabilježeno je da se za izračunavanje konvektivnog prijenosa topline u većini slučajeva koriste empirijske ili polu-empirijske formule, što također ne dopušta da se dobije potrebna točnost otopine. Najviše ta pitanja su prethodno razmatrana u djelima Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishina Yu.A., Kruglov., Kostina A.K., Kavtaradze R.Z., Ovsyankova M.K., Petrichenko RM, Petrichenko mr, Rosenlands GB, Strakhovsky MV , Thairov, Nd, Shabanova a.yu., Zaitseva ab, Mundstukova da, UnU PP, Shehovtsova Af, Imaging, Haywood J., Benson RS, Garg Rd, Woollatt D., Chapman M., Novak H., Horlock JH, Winterbone de, Kastner Lj, Williams TJ, White Bj, Ferguson Cr i sur. Analiza postojećih problema i metoda istraživanja dinamike plina i izmjene topline u GVK omogućilo je formulirati glavni cilj studije kao stvaranje metodologije za određivanje parametara protoka plina u GVK u trodimenzionalnoj formulaciji Uz naknadni izračun lokalne izmjene topline u glavama cilindra cilindra cilindra i upotrebi ove tehnike za rješavanje praktičnih problema smanjenja toplinske napetosti glava i ventila. U vezi sa sljedećim zadacima navedenim u radu: - stvoriti novu metodologiju za jednodimenzionalno-trodimenzionalno modeliranje toplinske izmjene u izlazu motora i usisnog sustava, uzimajući u obzir složeni trodimenzionalni protok plina u njima u njima kako bi se dobile izvorne informacije za određivanje graničnih uvjeta izmjene topline pri izračunavanju zadataka promjene topline klipnih glava cilindra DVS; - razviti metodologiju za postavljanje graničnih uvjeta na ulazu i izlaz plinskog zraka kanala na temelju rješavanja jednodimenzionalnog modela radnog ciklusa motora s više cilindra; - provjeriti točnost metodologije pomoću propisanih izračuna i uspoređivanje rezultata dobivenih s eksperimentalnim podacima i izračunima u skladu s tehnikama koje su prethodno poznate u motornom inženjerstvu; pet
7 - provoditi inspekciju i finalizaciju tehnike provodeći izračunavanje eksperimentalnog studija toplinskog stanja glava motora motora i provode usporedbu eksperimentalnih i izračunatih podataka o raspodjeli temperature u dijelu. Drugo poglavlje posvećeno je razvoju matematičkog modela zatvorenog radnog ciklusa motora unutarnjeg izgaranja s više cilindara. Da bi se provela jednodimenzionalna shema izračuna radnog procesa multi-cilindričnog motora, odabrana je poznata karakteristična metoda, što jamči veliku brzinu konvergencije i stabilnosti procesa izračuna. Sustav plina zraka motora opisan je kao aerodinamički međusobno povezani skup pojedinačnih elemenata cilindara, dijelova usisnog i izlaznih kanala i cijevi, kolektora, prigušivača, neutralizatora i cijevi. Procesi aerodinamike u sustavima za otpuštanje unosa opisani su korištenjem jednadžbi dimenzionalne dinamike plina traženog komprimiranja plina: jednadžba kontinuiteta: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F2 \u003d π 4 d; (1) pokreta jednadžba: u U + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 u 2 u \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0,5ρu energetska konzervatorska jednadžba: p p + u a t x 2 ρ \u200b\u200bx + 4 f d u 2 (k 1) ρ q u \u003d 0 2 u; 2 kp a \u003d ρ, (3) gdje je brzina zvuka; ρ-gustoća plina; Protok U-brzine duž x osi; t-vrijeme; P-tlak; F-koeficijent linearnih gubitaka; D-promjer s cjevovodom; K \u003d P omjer specifičnog toplinskog kapaciteta. C v6.
8 Kako se postavljaju granični uvjeti (na temelju osnovnih jednadžbi: infripatibilnost, omjer očuvanja energije i gustoće i brzinu zvuka u ne-5ropskoj prirodi protoka) uvjetima na kreme za ventila u cilindrima, kao i uvjetima na ulazu i izlaz motor. Matematički model radnog ciklusa zatvorenog motora uključuje izračunate odnose koji opisuju procese u cilindrima motora i dijelova unosa i ishoda. Termodinamički proces u cilindru opisan je tehnikama razvijen u SPBPU. Program pruža mogućnost definiranja trenutnih parametara protoka plina u cilindrima iu ulaznim i izlaznim sustavima za različite dizajne motora. Razmatraju se opći aspekti primjene jednodimenzionalnih matematičkih modela metodom karakteristika (zatvorenog radnog tijela), a neki rezultati izračuna promjene parametara protoka plina u cilindrima iu ulaznim i ishodima jednog i više cilindra Razmatraju se motori. Dobiveni rezultati omogućuju vam da procijenite stupanj savršenstva organizacije sustava usisnog motora, optimalnosti faza distribucije plina, mogućnost plina dinamičke konfiguracije tijeka rada, ujednačenosti pojedinih cilindara, itd. Pritisci, temperature i brzina tokova plina na ulazu i izlaz na kanale glave cilindra na plin-zrak definirani korištenjem ove tehnike koriste se u naknadnim izračunima procesa izmjene topline u tim šupljinama kao granični uvjeti. Treće poglavlje posvećeno je opisu nove numeričke metode, što omogućuje ostvarivanje izračuna graničnih uvjeta toplinskog stanja plinskim kanalima. Glavne faze izračuna su: jednodimenzionalna analiza ne-stacionarnog procesa razmjene plina u dijelovima usisnog sustava i proizvodnje metodom karakteristika (drugo poglavlje), trodimenzionalni izračun strujanja filtra u ulazu i 7
9 diplomskih kanala konačnim elementima MKE, izračun lokalnih koeficijenata koeficijenata prijenosa toplinskih prijenosa radne tekućine. Rezultati prve faze programa zatvorenog ciklusa koriste se kao granični uvjeti u narednim fazama. Da biste opisali plinsko dinamičke procese u kanalu, pojednostavljena kvaziranjem sheme kriške plina (sustav Eulerovih jednadžbi) odabran je s promjenjivim oblikom regije zbog potrebe da se uzima u obzir kretanje ventila: r v \u003d 0 RR 1 (v) v \u003d P, složena geometrijska konfiguracija kanala, prisutnost u volumenu ventila, fragment vodilice čini da je potrebno 8 r. (4) Kako su granični uvjeti, postavljeni su trenutni, prosječni, prosječni plinski brzine plina na ulaznom i izlaznom dijelu. Ove brzine, kao i temperature i tlak u kanalima, postavljene su kao rezultat izračunavanja tijeka rada multi-cilindričnog motora. Da biste izračunali problem dinamike plina, odabrana je metoda konačnih elemenata leda, pružajući visoku točnost modeliranja u kombinaciji s prihvatljivim troškovima za provedbu izračuna. Izračunati algoritam leda za rješavanje ovog problema temelji se na minimiziranju varijacije funkcionalne, dobivene pretvaranjem euler jednadžbi pomoću Bubnov metode, Gallerykin: (llllllmm) k uu φ x + vu φ y + wu φ z z + p ψ x φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv ψ z z + p ψ y) φ) lllllmmk (Uw y + w φ z) ψ dxddydz \u003d 0. dxddydz \u003d 0, dxddydz \u003d 0, dxddydz \u003d 0, (5)
10 Korištenje trenutnog modela izračunatog područja. Primjeri izračunatih modela usisnog i ispušnog kanala VAZ-2108 motora prikazani su na Sl. 1. -b - i Slika 1. Ulaz i (b) modeli (a) VAz motora VAZ-a za izračunavanje izmjene topline u GVK odabiru se skupni model dva zona, čiji su glavne dozvole odvajanje volumena na području ne -Vićevi kernel i granični sloj. Da bi se pojednostavilo, rješenje problema dinamike plina provodi se u kvazi-stacionarnoj formulaciji, to jest, bez uzimanja u obzir kompresibilnost radnog fluida. Analiza pogreške izračuna pokazala je mogućnost takve pretpostavke s izuzetkom kratkoročnog dijela vremena odmah nakon otvaranja jaz ventila koji ne prelazi 5 7% ukupnog vremena razmjene plina. Proces izmjene topline u GVK s otvorenim i zatvorenim ventilima ima različitu fizičku prirodu (prisilna i slobodna konvekcija, odnosno), dakle, opisani su u dvije različite tehnike. Na zatvorenim ventilima se koristi metoda koja se predlaže MSU, u kojoj se dva procesa toplinskog opterećenja uzimaju u obzir na ovom dijelu radnog ciklusa na račun samog slobodnog konvekcije i zbog prisilnog konvekcije zbog preostalog vibracija stupac 9
11 Plin u kanalu pod utjecajem varijabilnosti tlaka u kolektorima multi-cilindra motora. S otvorenim ventilima, proces izmjene topline podliježe zakonima prisilne konvekcije koje je pokrenuo organizirano kretanje Radno tijelo na taktu zamjene plina. Izračun topline u ovom slučaju podrazumijeva dvostupanjsku otopinu analize problema lokalne trenutne strukture protoka plina u kanalu i izračun intenziteta izmjene topline kroz granični sloj oblikovan na zidovima kanala. Izračun procesa konvektivne izmjene topline u GVK izgrađen je prema modelu izmjene topline kada je ravni zid pojednostavljen, uzimajući u obzir ili laminar ili turbulentnu strukturu graničnog sloja. Kriterij ovisnosti o izmjeni topline su rafinirane na temelju rezultata usporedbe izračuna i eksperimentalnih podataka. Konačni oblik ovih ovisnosti prikazan je u nastavku: za turbulentni granični sloj: 0,8 x Re 0 Nu \u003d PR (6) X za laminar granični sloj: nu nu xx αxx \u003d λ (m, PR) \u003d φ re tx kτ, (7) gdje: α x lokalni koeficijent prijenosa topline; Nu X, RE X lokalne vrijednosti Nusselt i Reynolds brojeva, odnosno; BROJ PRANDTL u ovom trenutku; m karakteristike gradijenta protoka; F (m, PR) funkcija ovisno o indikatoru gradijenta protoka m i broj 0,15 od pradtTl radnog fluida; K τ \u003d re korekcijski faktor. Prema trenutačnim vrijednostima toplinskih tokova u izračunanim točkama vidljive topline, prosječno je provedeno po ciklusu na temelju razdoblja zatvaranja ventila. 10
12 Četvrto poglavlje posvećeno opisu eksperimentalnog studija temperaturnog stanja glave cilindara benzinskih motora. Provedena je eksperimentalna studija kako bi se provjerila i razjašnjavala teorijsku tehniku. Zadatak eksperimenta uključen je kako bi se dobila raspodjela stacionarnih temperatura u tijelu glave motora i uspoređujući rezultate izračuna s dobivenim podacima. Eksperimentalni rad proveden je na Odsjeku DVS SPBGPU na testnom štandu s automobilskim motorom VAZ preparata glava cilindra koji je obavio autor na Odsjeku DVS SPBGPU prema metodi koja se koristi u istraživačkom laboratoriju Zvezde oJSC (Sv. Petersburg). Za mjerenje raspodjele stacionarne temperature u glavi, koriste se 6 chromel-copel termoopuri instalirani duž površina GVK-a. Provedene su mjere i karakteristikama brzine i opterećenja na različitim stalnim rotacijskim frekvencijama. radilica, Kao rezultat eksperimenta, termoelement je dobiven tijekom rada motora kroz brzinu i karakteristike opterećenja. Dakle, studije su pokazale, koje su stvarne temperature u detaljima blok glave cilindar DVS, Više se pozornosti posvećuje poglavlju o obradi eksperimentalnih rezultata i procjenu pogrešaka. Peto poglavlje daje podatke iz procijenjenih istraživanja, koji je proveden kako bi se provjerio matematički model prijenosa topline u GVK usporedbom izračunatih podataka s rezultatima eksperimenta. Na sl. 2 prikazuje rezultate modeliranja polja brzine u usisnim i ispušnim kanalima VAZ-2108 motora pomoću metode krajnjeg elementa. Dobiveni podaci u potpunosti potvrđuju nemogućnost rješavanja ovog zadatka u bilo kojoj drugoj formulaciji, osim trodimenzionalne, 11
13 Budući da štap ventila ima značajan utjecaj na rezultate u odgovornoj zoni glave cilindra. Na sl. 3-4 prikazuje primjere rezultata izračuna intenziteta izmjene topline u ulaznim i ispušnim kanalima. Istraživanja su, posebice pokazala značajnu neravnu prirodu prijenosa topline kao preko kanala koji se formira i u azimutskoj koordinaciji, što je očito objašnjeno značajnom neravnomjernoj strukturi plinske zabave u kanalu. Konačna polja koeficijenata prijenosa topline korištena su za daljnje izračunavanje temperaturnog stanja glave cilindra. Granični uvjeti izmjene topline duž površina komore za izgaranje i hladnjače su postavljene tehnikama razvijenim u SPBPU. Izračun temperaturnih polja u glavi motora provedena je za stalni način rada motora s frekvencijom rotacije radilice od 2500 do 5600 o / min duž vanjskih značajki velike brzine i opterećenja. Kao shema cilindra cilindra cilindra cilindra cilindra cilindra, odabran je dio glava koji pripada prvom cilindru. Prilikom modeliranja toplinskog stanja, metoda konačnog elementa koristi se u trodimenzionalnoj proizvodnji. Kompletna slika termalnih polja za izračunati model prikazan je na Sl. 5. Rezultati studije namire prikazani su kao promjena temperature u tijelu glave motora na mjestima ugradnje termoelementa. Usporedba podataka izračuna i eksperiment je pokazao njihovu zadovoljavajuću konvergenciju, pogreška izračuna nije prelazila 3 4%. 12
14 Outlet Channel, φ \u003d 190 ulazni kanal, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 Slika 2. Polja brzine radne tekućine u diplomiranju i usisnim kanalima VAZ-2108 motora (N \u003d 5600) α (w / m2 K) a (w / m 2 K), 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1, 0, 0 S -B- 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 s-Pic. 3. Promjene intenziteta izmjene topline na vanjskim površinama - izlazni kanal -b-kanal. 13
15 α (w / m 2 k) na početku usisnog kanala u sredini usisnog kanala na kraju usisnog kanala - 1 a (w / m 2 K) na početku konačnog kanala u Sredina ispušnog kanala na kraju ispušnog kanala poprečnog presjeka kut okretanja kut rotacije - kanal batail - izlazni kanal sl. 4. Krivulje se mijenjaju u intenzitetu izmjene topline ovisno o kutu rotacije radilice. -ali- -B- sl. 5. Opći oblik Od konačnog elementa modela glave motora (a) i izračunatih temperaturnih polja (n \u003d 5600 o / min) (b). četrnaest
16 zaključci za rad. Prema rezultatima obavljenog radova, mogu se izvući sljedeći glavni zaključci: 1. novi jednodimenzionalni-trodimenzionalni model izračuna složenih prostornih procesa protoka radnog fluida i izmjene topline u kanalima glave cilindra proizvoljnog klipnog motora, karakterizira više u usporedbi s prethodno predloženim metodama i potpunim rezultatom svestranosti. 2. Dobiveni su novi podaci o značajkama dinamike plina i izmjeni topline u kanalima za plin, potvrđujući složenu prostorni neravnu prirodu procesa, praktički isključujući mogućnost modeliranja u jednodimenzionalnim i dvodimenzionalnim varijantama zadatka. 3. Potreba za postavljanje graničnih uvjeta za izračunavanje zadatka dinamike plina i izlaznih kanala potvrđuje se na temelju rješenja problema ne-stacionarnog protoka plina u cjevovodima i više cilindričnih kanala. Pokazalo se da je mogućnost razmatranja tih procesa u jednodimenzionalnoj formulaciji. Predlaže se i implementira se način izračuna ovih postupaka na temelju metode karakteristike. 4. Provedeno eksperimentalno istraživanje omogućilo je razjasniti razvijene tehnike naselja i potvrditi njihovu točnost i točnost. Usporedba izračunatih i izmjerenih temperatura u detaljima pokazala je maksimalnu pogrešku rezultata koji ne prelaze 4%. 5. Predloženi nagodba i eksperimentalna tehnika mogu se preporučiti za uvođenje industrije motora u poduzeća u dizajnu novog i prilagodbe već postojećeg četveročlanog klipa. petnaest
17 Na temu teze objavljena su sljedeća djela: 1. Shabanov a.yu., Mashkur M.A. Razvoj modela jednodimenzionalne dinamike plina u usisnim i ispušnim sustavima motora s unutarnjim izgaranjem // dep. U Vinity: N1777-B2003 od, 14 s. 2. Shabanov a.yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Metoda konačnih elemenata izračunavanja graničnih uvjeta toplinskog opterećenja glave cilindarskog bloka klipnog motora // dep. U Vinity: N1827-B2004 od, 17 s. 3. Shabanov A.Yu., Makhmud Mashkir A. Izračunato i eksperimentalno proučavanje temperaturnog stanja glave motora glave // \u200b\u200binženjering: znanstvena i tehnička zbirka, označena sa 100. obljetnicom počašćenog radnika znanosti i tehnologije Ruska Federacija Profesor N.KH. DYAHEHENKO // P. ed. L. E. Magidovich. St. Petersburg: izdavačka kuća veleučilišta Un-ta, od Shabanov a.yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Nova metoda izračunavanja graničnih uvjeta toplinskog opterećenja glave bloka cilindra klipni motor // inženjering, n5 2004, 12 s. 5. Shabanov. Spb.: Izdavačka kuća Politehničkog sveučilišta, 2004, s Mahmudom Mahmudu Mahmudu A., Shabanov A.Yu. Korištenje metode karakteristika u proučavanju parametara plina u plinskim kanalima DV. XXXI SPBGPU znanstveni tjedan. Dio II. Materijali međuuniverzitetske znanstvene konferencije. SPB: Izdavačka kuća SPBGPU, 2003, s
18 Rad je proveden u državnoj obrazovnoj ustanovi visokog stručnog obrazovanja "St. Petersburg Državni veleučilišni sveučilište", na Odsjeku za motore s unutarnjim izgaranjem. Znanstveni vođa - Kandidat tehničkih znanosti, izvanredni profesor Shabanov Aleksandr Yuryevich Službeni protivnici - Liječnik tehničkih znanosti, profesor Erofeev Valentin Leonidovi Candidat tehničkih znanosti, izvanredni profesor Kuznetsov Dmitry Borisovich Vodeća organizacija - GUP "TSNIDI" Zaštita održat će se 2005. godine na Sastanak Vijeća za disertaciju Državna obrazovna ustanova visokog obrazovanja "St. Petersburg Državni veleučilišni sveučilište" na adresi:, St. Petersburg, ul. Veleučilište 29, Glavna zgrada, AUD .. Disertacija se može naći u temeljnoj knjižnici Gou "Spbgpu". Sažetak Vijeća za disertaciju Znanstveni tajnik Vijeća za disertaciju, doktor Tehničke znanosti, izvanredni profesor Khrustalev B.S.
Za prava rukopisa Bulgakov Nikolai Viktorovich matematičko modeliranje i numeričke studije turbulentne topline i masovnog prijenosa u motorima s unutarnjim izgaranjem 05.13.18 -Math Modeliranje,
Pregledao je službeni protivnik Dragomirov Sergey Grigorievicha na disertaciji Smolensk Natalia Mikhailovna "Poboljšanje učinkovitosti motora s iskrivom paljenjem primjenom kompozita plina
Pregled službenog protivnika K.t.N., Kudinov Igor Vasilyevich na disertaciji SupernNenka Maxim Igorevich "Istraga cikličkih procesa toplinske vodljivosti i toplinske hemogeneus u toplinskom sloju krutine
Laboratorijski rad 1. Izračun kriterija sličnosti za proučavanje procesa toplinske i masenih procesa u tekućinama. Svrha rada je koristiti MS Excel proračunske tablice u izračunu
Dana 12. lipnja 2017. zajednički proces konvekcije i toplinske vodljivosti naziva se konvektivna izmjena topline. Prirodna konvekcija je uzrokovana razlikom u specifičnim vagama neravnomjerno grijani medij, provodi se
Procijenjena eksperimentalna metoda za određivanje brzine protoka prozora ispuštanja dvotaktnog motora s Crank-komorom EA Herman, a.a. Balashov, a.g. Kuzmin 48 Power i ekonomski pokazatelji
UDC 621.432 Metode za procjenu graničnih uvjeta pri rješavanju problema određivanja toplinskog stanja motornog klipa 4Č 8,2 / 7,56 GV Lomakin je predložio univerzalnu metodu procjene graničnih uvjeta kada
Odjeljak "Puston i plinske turbine". Metoda povećanja punjenja cilindara velike brzine motora unutarnjeg izgaranja D.T.N. prof. Fomin V.M., K.t.N. Runovsky K.S., K.t.N. Apelinsky d.V.,
UDC 621.43.016 A.V. Trin, kand. teh Znanost, a.g. Kosulin, kand. teh Znanost, A.N. Abramenko, ing. Korištenje lokalnog sklopa ventila za hlađenje zraka za prisilne autotraktor dizelske motore
Koeficijent prijenosa topline ispušnog kolektora DVS Sukhonos R.F., Magistrand SNTU glava Mazin V. A., Kand. teh Znanosti, Doc. SNTU s distribucijom kombiniranih FCS postaje važan
Neke znanstvene i metodološke aktivnosti zaposlenika DPO sustava u AltGtu izračunati i eksperimentalne metode za određivanje koeficijent tekućeg izlaznog prozora dvotaktnog motora s komorom za ručicu
Državna svemirska agencija Ukrajine State Enterprise "Design Bureau" Southern ". Mk Yangel "o pravima rukopisa Shevchenko Sergey Andreevich UDC 621.646.45 Poboljšanje pneumatskog sustava
Apstraktna disciplina (tečaj za obuku) M2.DV4 Prijenos lokalnog topline u DVS-u (šifra i naziv discipline (tečaj za obuku)) Sadašnji razvoj tehnologije zahtijeva široko rasprostranjeno uvođenje novih
Toplinska provodljivost u nestatinskom procesu Izračun temperaturnog polja i toplinski fluksi u procesu toplinske provodljivosti promatrat će primjer krutina grijanja ili hlađenja, jer u krutim tvarima
Pregled službenog protivnika o radu disertacije Moskalenko Ivan Nikolayevich "Poboljšanje metoda profiliranja bočne površine klipova motora s unutarnjim izgaranjem" koje predstavljaju
UDC 621.43.013 e.p. Voropaev, ing. Modeliranje vanjske značajke motora velike brzine Sportbike Suzuki GSX-R750 Uvod Korištenje trodimenzionalnih plina dinamičkih modela u dizajnu klipa
94 Oprema i tehnologija UDC 6.436 P. V. Dvorin St. Petersburg Državno sveučilište komunikacija Komunikacija Definicija koeficijenta prijenosa topline u zidovima komore za izgaranje trenutno ne postoji
Pregled službenog protivnika o radu disertacije Chichilanova ilya Ivanovič, napravljen na temu "Poboljšanje metoda i sredstava za dijagnosticiranje dizelskih motora" za stupanj znanstvenog stupnja
UDC 60,93,6: 6.43 E. A. Kochetkov, A. S. Kuryvlev pokrajina studija studija kavitacije nositi na motorima kavitacije
Laboratorijski rad 4 Studija prijenosa topline s besplatnim kretanjem zraka Zadatak 1. Za obavljanje mjerenja toplinske inženjerstva kako bi se odredio koeficijent prijenosa topline horizontalne (vertikalne) cijevi
UDC 612.43.013 Workflows u DVS-u A.A. Handurimailov, Inzh., V.G. Malt, dr. Tehn. Znanosti strukturu protoka punjenja zraka u dizelskom cilindru na taksiju usisa i kompresije. Uvod Proces volumena i filma
UDC 53.56 Analiza jednadžbi laminarnog graničnog sloja DCC-a. teh Znanosti, prof. Yesman R. I. bjeloruski nacionalni Tehničko sveučilište prilikom transporta tekuće energije u kanalima i cjevovodama
Odobriti: LD u I / - GT L. E. znanstveni rad I * ^ 1 liječnik biološki! Ssor t.g. Baryshev ^., - * c ^ x \\ "l, 2015. Rekreacija vodeće organizacije na radu disertacije u Britaciji Elena Pavlovna
Plan prijenosa topline: 1. Prijenos topline na slobodnom kretanju tekućine u velikom volumenu. Prijenos topline na slobodnom kretanju tekućine u ograničenom prostoru 3. Prisilno kretanje tekućine (plin).
Predavanje 13 Izračunate jednadžbe u procesima prijenosa topline Definicija koeficijenata prijenosa topline u procesima bez promjene agregatnog stanja procesa izmjene topline rashladnog sredstva bez promjene agregata
Pregled službenog protivnika na disertaciji Nekrasove Svetlane Olegovna "Razvoj opće metodologije dizajna motora s vanjskom opskrbom topline s pulsirajućom cijevi" koja je predstavljena na zaštitu
15.1.2. Konvektivni prijenos topline pod prisilnim kretanjem tekućine u cijevima i kanalima u ovom slučaju, koeficijent prijenosa prijenosa topline kriterija (broj) Nusselta ovisi o kriteriju grala (
Pregled službenog protivnika Tsydipove Baldanjo dašća na radu disertacije Dabayeva Maria priznaje se "Metoda proučavanja oscilacija krutih sustava instaliranih na elastičnoj šipki, na temelju
Ruska Federacija (19) ru (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 ru 1 6 9 1 1 5 U 1 Federalni intelektualni nekretnini (12) Opis modela komunalnog
MODUL. Konvektivna izmjena topline u jednofaznom medijskom specijalitetu 300 "Tehnička fizika" Predavanje 10. Sličnost i modeliranje procesa modeliranja konvektivne izmjene topline konvektivne procese izmjene topline
UDC 673 RV Kolomiets (Ukrajina, Dnepropetrovsk, Institut za tehničku mehaniku Nacionalne akademije znanosti Ukrajine i Građanski kodeks Ukrajine) Konvektivna izmjena topline u aerofoundacijskom sušilici Postavljanje problema konvektivno sušenje proizvoda
Pregled službenog protivnika na radu disertacije Sublyega Victoria Olegovna "Multi-Sheme numeričko modeliranje plinskih tokova u kanalima tehničkih mikrosustava" za znanstvenika
Pregled službenog protivnika na disertaciji Alukov Sergey Viktorovich "Znanstveni temelji inercijskog subress prijenosnika povećane sposobnosti opterećenja", podnesen u znanstveni stupanj
Ministarstvo prosvjete i znanosti o državnoj ustanovi u Ruskoj Federaciji visokog stručnog obrazovanja Samara State Aerospace Sveučilište nazvano nakon akademika
Pregledao službeni protivnik Pavlenko Alexandra Nikolayevich na disertaciji Bakanova Maxim Olegovich "istraga dinamike temeljitog procesa formiranja tijekom toplinske obrade pjene staničnog punjenja",
D "SPBPU A" ROTELAYA O "i IIII I L 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Russia Federalna država Autonomna obrazovna ustanova visokog obrazovanja
Pregled službenog protivnika na disertaciji Lepichkin Dmitrij IGOREVICH na temu "Poboljšanje pokazatelja dizelskog motora u radnim uvjetima za poboljšanje stabilnosti rada oprema za gorivo", Predstavili
Pregled službenog protivnika o radu disertacije Kobyakova Yulia Vyacheslavovna na temu: "Kvalitativna analiza gumanja netkanih materijala u fazi organiziranja njihove proizvodnje kako bi se povećala konkurentnost,
Testovi su provedeni na motornoj kabini s motor za ubrizgavanje Vaz-21126. Motor je instaliran na kočionoj klupi MS-VETIN tip, opremljen mjernom opremom koja vam omogućuje kontrolu
Elektronski časopis "Tehnička akustika" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 PSKOV Politehnički institut Rusija, 80680, PSKOV, UL. L. Tolstoy, 4, E-mail: [Zaštićeno e-poštom] O brzini zvuka
Pregled službenog protivnika o radu disertacije Egorova Marina Avinirovna na temu: "Razvoj metoda modeliranja, prognoziranja i vrednovanja operativnih svojstava polimernih tekstilnih užeta
U Speedspaceu. Ovaj rad je zapravo usmjeren na stvaranje industrijskog paketa za izračunavanje tokova oskudnog plina na temelju rješenja kinetičke jednadžbe s modelom cjelovitih sudara.
Osnove teorije održavanja topline Predavanje 5 Plan predavanja: 1. Opći koncepti teorije konvektivne izmjene topline. HeatThilling s slobodnim kretanjem tekućine u velikom volumenu 3. Toplinska crpka s slobodnim pokretima fluida
Implicitna metoda rješavanja konjugiranih zadataka laminarnog graničnog sloja na planu ploče zanimanja: 1 Operacija diferencijalne jednadžbe toplinskog graničnog sloja 3 Opis riješenog problema 4 metoda otopine
Metode za izračunavanje temperaturnog stanja glava elemenata raketne i svemirske tehnologije tijekom svog prizemlja # 09, rujan 2014 Kopytov V.S., Puchkov V. M. UDK: 621.396 Rusiju, mste.
Naglašava i pravi rad temelja za niske cikluse opterećenja, uzimajući u obzir prapovijest opterećenja. U skladu s tim, tema istraživanja je relevantna. Procjena strukture i sadržaja rada u
Pregled službenog protivnika liječnika tehničkih znanosti, profesor Pavlova Pavel Ivanovič na radu s disertacijom Kuznetsova Aleksej Nikolavich na temu: "Razvoj sustava aktivnog smanjenja buke u
1 Ministarstvo prosvjete i znanosti o državnoj državnoj proračunskoj ustanovi visokog obrazovanja
U Vijeću za disertaciju D 212.186.03, FGBOU na Državnom sveučilištu Penza, znanstvenik, D.T., profesor Voyacheku i.i. 440026, Penza, Ul. Crveno, 40 mišljenja službenog protivnika Semenov
Ja tvrdim: Prvi prorektor, vice-rektor za znanstveni i inovativni rad savezne državne proračunske obrazovne akademije obrazovanja ^ ^ sudarski sveučilište) igorievič
Instrumentalni materijali na disciplini "Power jedinice" pitanja za testiranje 1. Za koji je motor namijenjen, a koje vrste motora su instalirane na domaćim automobilima? 2. Klasifikacija
D.V. Grineh (k. T. N.), M.A. Donchenko (k. T. N., izvanredni profesor), A.N. Ivanov (diplomski student), A.L. Perminov (diplomski student) Razvoj metodologije za izračunavanje i projektiranje motora vrste rotacijskih oštrica s vanjskom podmornicom
Trodimenzionalno modeliranje tijeka rada u zrakoplovu Rotary-klipni motor Zelentsov a.a., Minin V.P. Citam ih. P.i. Barana DEP. 306 "zrakoplovni klipni motori" 2018 Svrha operacije Rotary-klip
Ne-erotski model prometnog prijevoza Trofimov au, Kutsev VA, Koharyan, Krasnodar, kada se opisuje proces crpljenja prirodnog plina u mg, u pravilu, zasebna hidraulika i zadaci izmjene topline se razmatraju odvojeno
UDC 6438 metoda za izračunavanje intenziteta turbulencije protoka plina na izlazu komore za izgaranje plinske turbine
Detonacija smjese plina u grubim cijevima i utorima V.N. Ohitin s.i. Klikachkov i.a. LOKOS MOSKSKI TEHNIČKI UNITIVNI UNITIVNICI. OGLAS Bauman Moskva Rusija Gasodinamički parametri
Laboratorijski rad 2 Ispitivanje prijenosa topline Pod prisilnom konvekcijom Svrha rada je eksperimentalno određivanje ovisnosti o koeficijentu prijenosa topline iz brzine zraka u cijevi. Dobiven
Predavanje. Difuzijski granični sloj. Jednadžbe teorije graničnog sloja u prisutnosti masovnog prijenosa koncepta graničnog sloja, koji se razmatra u stavku 7. i 9. (za hidrodinamičke i termalne granične slojeve
Eksplicitna metoda za rješavanje jednadžbi laminarnog graničnog sloja na ploči laboratorijskom radu 1, plan nastave: 1. Svrha rada. Metode rješavanja jednadžbi graničnog sloja (metodološki materijal) 3. Diferencijal
UDC 621.436 N. D. D. D. D. D. D. D. CHINGOV, L. L. Milkovi, N.S. Malatovsky Metode za izračunavanje koordiniranih temperaturnih polja cilindra s ventilima, predlaže se metoda za izračunavanje polja koordiniranog cilindra
# 8, 6. kolovoza UDC 533655: 5357 Analitičke formule za izračunavanje toplinskih tokova na blokiranim tijelima malog produljenja vukova MN, student Rusija, 55, Moskva, Mttu Ne Ne Bauman, Aerospace Fakultet,
Pregled službenog protivnika na disertaciji samoiolova denis yuryevich "Informacije i mjerni sustav za intenziviranje proizvodnje nafte i određivanje vodootpornih proizvoda",
Federalna agencija za obrazovanje Državno obrazovanje visokog stručnog obrazovanja Pacific State Sveučilišta Termalna napetost DVS metodikalne
Pregled službenog protivnika liječnika tehničkih znanosti, profesor Labunda Boris Vasilyevich na radu disertacije XU Yuna na temu: "Povećati nosivost spojeva elemenata drvenih konstrukcija
Pregled službenog protivnika Lviv Juriju Nikolayevich na disertaciji Melnikova Olge Sergeyevna "Dijagnostika glavne izolacije sile ispunjenih električnim transformatorima na statistiku na statistiku
UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr. Tech. Znanosti, prof., DGTU definicija koeficijenta prijenosa topline u turbulentnom protoku u cijevima i kanalima analitičke metode analitički izračun koeficijenta prijenosa topline
Korištenje rezonantnih ispušnih cijevi na motornim modelima svih klasa omogućuje vam da dramatično povećate sportske rezultate natjecanja. Međutim, geometrijski parametri cijevi se određuju, u pravilu, metodom suđenja i pogrešaka, budući da do sada ne postoji jasno razumijevanje i jasno interpretacija procesa koji se pojavljuju u tim plinskim dinamičkim uređajima. I u nekoliko izvora informacija ovom prigodom, sukobljeni zaključci koji imaju proizvoljnu interpretaciju.
Za detaljnu studiju procesa u cijevima prilagođenog ispuha, stvorena je posebna instalacija. Sastoji se od štanda za pokretanje motora, motor adaptera - cijev s priključcima za odabir statičkog i dinamičkog tlaka, dva piezoelektrična senzora, dvosmjerni osciloskop C1-99, kameru, rezonantnu ispušnu cijev iz R-15 Motor s "teleskopom" i domaće cijevi s crnim površinama i dodatnom toplinskom izolacijom.
Pritisci u cijevima u ispušnom prostoru utvrđeni su na sljedeći način: motor je prikazan na rezonantnim revizijama (26000 o / min), podaci iz piezoelektričnih senzora vezanih za ok octeds piezoelektričnih senzora prikazani su na oscilopu, učestalost zamaha koji se sinkronizira s frekvencijom rotacije motora, a oscilogram je zabilježen na filmu.
Nakon što se film manifestira u kontrastnom programeru, slika je prenesena na vuču na skali zaslona osciloskopa. Rezultati za cijev iz motora R-15 prikazani su na slici 1 i za domaću cijev s crnom i dodatnom toplinskom izolacijom - na slici 2.
Na rasporedu:
P Dyn - dinamički tlak, str - statički tlak. Oso - Otvaranje ispušnog prozora, NMT - Donja mrtva točka, veza je zatvaranje ispušnog prozora.
Analiza krivulja omogućuje vam da identificirate raspodjelu ulaznog tlaka rezonantna cijev U funkciji faze okretanja radilice. Povećanje dinamičkog pritiska od trenutka da se ispušni prozor otkriva s promjerom izlazne mlaznice 5 mm se javlja za R-15 približno 80 °. A njegov minimum je unutar 50 ° - 60 ° od dna mrtve točke pri maksimalnom čišćenju. Povećan tlak u reflektiranom valu (od minimuma) u vrijeme zatvaranja ispušnog prozora je oko 20% maksimalne vrijednosti R. kašnjenja u djelovanju reflektiranog ispušnog vala - od 80 do 90 °. Za statički tlak karakterizira povećanje u 22 ° C "visoravni" na grafikonu do 62 ° od otvaranja ispušnog prozora, s najmanje 3 ° od dna mrtve točke. Očito, u slučaju korištenja slične ispušne cijevi, fluktuacije čišćenja javljaju se na 3 ° ... 20 ° nakon dna mrtve točke, i nipošto 30 ° nakon otvaranja ispušnog prozora prethodno je mislio.
Ove studije domaće cijevi razlikuju se od podataka R-15. Povećan dinamički tlak do 65 ° od otvora ispušnog prozora prati minimum na 66 ° nakon dna mrtve točke. U isto vrijeme, povećanje tlaka reflektiranog vala od minimuma je oko 23%. Učitavanje u djelovanju ispušnih plinova je manje, što je vjerojatno zbog povećanja temperature u sustavu izoliranog topline, te je oko 54 °. Oscilacije čišćenja označene su na 10 ° nakon dna mrtve točke.
Uspoređujući grafiku, može se primijetiti da je statički tlak u toplinskoj izoliranoj cijevi u vrijeme zatvaranja ispušnog prozora manji nego u R-15. Međutim, dinamički tlak ima maksimum reflektiranog vala od 54 ° nakon zatvaranja ispušnog prozora, te u R-15, ovaj maksimum pomaknut za 90 "! Razlike su povezane s razlikom u promjerima ispušnih cijevi: na R-15, kao što je već spomenuto, promjer je 5 mm, a na izoliranoj toplini - 6,5 mm. Osim toga, zbog naprednije geometrije cijevi R-15, koeficijent obnove statičkog tlaka je više.
Koeficijent učinkovitosti rezonantne ispušne cijevi u velikoj mjeri ovisi o geometrijskim parametrima same cijevi, poprečnom presjeku ispušne cijevi motora, temperaturnog režima i faza distribucije plina.
Korištenje kontrolnih prerada i odabirom temperaturnog režima rezonantne ispušne cijevi omogućit će da se pomakne maksimalni tlak reflektiranog ispušnog plina vala za vrijeme kada je ispušni prozor zatvoren i na taj način oštro povećava njegovu učinkovitost.
Dinamički nadzor plina uključuje metode za povećanje gustoće punjenja na ulazu korištenjem:
· Kinetička energija zraka koja se kreće na prihvatnom uređaju u kojem se pretvara u potencijalni tlak pritiska pri kočenju struje - vrhunski nadzor;
· Procesi valova u usisnim cjevovodima -.
U termodinamičkom ciklusu motora bez jačanja početka procesa kompresije nastaje na tlaku p. 0, (jednaka atmosferska). U termodinamičkom ciklusu klipnog motora s dinamičkim nadzorom, početak procesa kompresije nastaje na tlaku p K. , zbog povećanja tlaka radne tekućine izvan cilindra iz p. 0 biti p K., To je zbog transformacije kinetičke energije i energije valnih procesa izvan cilindra u potencijalnu energiju tlaka.
Jedan od izvora energije za povećanje tlaka na početku kompresije može biti energija protoka zraka u zraku, koji se odvija kada zrakoplov, automobil, itd. Prema tome, dodavanje u tim slučajevima naziva se velika brzina.
Vrhunski nadzor Na temelju aerodinamičkih obrazaca transformacije brzih zraka u statičkom tlaku. Strukturno, ostvaruje se kao mlaznica za usis zraka difuzera, čiji je cilj za vuču protok zraka pri vožnji vozilo, Teoretski povećati tlak δ p K.=p K. - p. 0 ovisi o brzini c. H i gustoće ρ 0 incident (kretanje) protok zraka
High-speed Nadzor nalazi se uglavnom na zrakoplovima s klipnim motorima i sportski automobiligdje brzine brzine su više od 200 km / h (56 m / s).
Sljedeće sorte dinamičkog nadzora motora temelje se na korištenju inercijskih i valnih procesa u sustavu ulaznog motora.
Inercijalno ili dinamično smanjenje odvija se na relativno velikoj brzini kretanja svježeg punjenja u cjevovodu c. TR. U tom slučaju uzima jednadžba (2.1)
gdje je ξ t koeficijent koji uzima u obzir otpornost na kretanje plina u dužini i lokalnom.
Stvarna brzina c. Protok plina plina u usisnim cjevovodima, kako bi se izbjegli povišeni aerodinamički gubici i propadanje u punjenju cilindara sa svježim punjenjem, ne smije prelaziti 30 ... 50 m / s.
Učestalost procesa u cilindrima klipnih motora je uzrok oscilacijskih dinamičkih fenomena u plinskim stazama. Ove fenomene mogu se koristiti za značajno poboljšanje glavnih pokazatelja motora (litre snage i gospodarstva.
Inercijalni procesi uvijek su popraćeni valnim procesima (fluktuacije tlaka) koji proizlaze iz periodičnog otvaranja i zatvaranja ulaznih ventila sustava izmjenjivanja plina, kao i pokreta povratnog tranzitnog klipova.
U početnoj fazi ulaza u ulaznu mlaznicu prije ventila se stvara vakuum, a odgovarajući val izlijevanja, dosezanje suprotnog kraja individualnog ulaznog plinovoda, odražava val kompresije. Odabirom dijela duljine i prolaza pojedinog cjevovoda možete dobiti dolazak ovog vala na cilindar na najpovoljniji trenutak prije zatvaranja ventila, što će značajno povećati faktor punjenja, a time i zakretni moment M E. Motor.
Na sl. 2.1. Prikazan je dijagram podešenog sustava usisnog sustava. Kroz usisni plinovod, zaobilazeći gas, zrak ulazi u prijemnik prijemnika i ulazne cjevovode konfigurirane duljine na svaki od četiri cilindra.
U praksi se ovaj fenomen koristi u inozemnim motorima (sl. 2.2), kao i domaće motore za osobni automobili s prilagođenim pojedinačnim ulaznim cjevovodima (na primjer, zMZ motori), kao i na 2H8.5 / 11 dizelski motor, stacionarni električni generator koji ima jedan podešeni plinovod u dva cilindra.
Najveća učinkovitost plina dinamičkog nadzora odvija se s dugim pojedinim cjevovodima. Predujm tlak ovisi o koordinaciji frekvencije rotacije motora n., Duljina cjevovoda L. TR i kutovi
bliski zaostatak ulazni ventil (organ) φ A., Ovi parametri su povezana ovisnost
gdje je lokalna brzina zvuka; k. \u003d 1.4 - adijabatski indeks; R. \u003d 0,287 KJ / (kg ∙ hail.); T. - prosječna temperatura plina za tlak.
Vala i inercijalni procesi mogu osigurati vidljivo povećanje zaduženja u cilindru na velikim otkrićima ventila ili u obliku povećanja punjenja u taktu kompresije. Provedba učinkovitog plina dinamičkog nadzora moguć je samo za uski raspon frekvencije rotacije motora. Kombinacija faza distribucije plina i duljine usisnog cjevovoda mora pružiti najveći koeficijent punjenja. Takav odabir parametara se zove postavljanje ulaznog sustava.Omogućuje vam povećanje snage motora za 25 ... 30%. Kako bi se očuvala učinkovitost dinamičkog nadzora u širem rasponu rotacijske brzine radilice, mogu se koristiti različite metode, posebno:
· Primjena cjevovoda s varijabilnom duljinom l. TR (na primjer, teleskopski);
· Prebacivanje s kratkog plinovoda za dugo;
· Automatska regulacija faza distribucije plina itd.
Međutim, korištenje dinamičkog nadzora plina za pojačavanje motora povezana je s određenim problemima. Prvo, nije uvijek moguće racionalno pridržavati dovoljno produženih usisnih cjevovoda. Posebno je teško učiniti za motore s niskom brzinom, jer s smanjenjem brzine rotacije, duljina podešenih cjevovoda se povećava. Drugo, geometrija fiksnih cjevovoda daje dinamičnu postavku samo u nekim, prilično određenom rasponu načina brzine.
Kako bi se osigurao učinak u širokom rasponu, prilikom premještanja iz jednog načina rada se koristi glatka ili koraka podešavanja duljine konfigurirane staze u drugi. Uredba koraka pomoću posebnih ventila ili rotacijskih prigušivača smatra se pouzdanijim i uspješno koristi u automobilskim motorima mnogih stranih tvrtki. Najčešće koristi kontrolu s prebacivanjem na dvije prilagođene duljine plinovoda (sl. 2.3).
U položaju zatvorenog preklopa, odgovarajući način rada do 4000 min -1, dovod zraka iz usisnih prijemnika se provodi duž dužeg puta (vidi sl. 2.3). Kao rezultat (u usporedbi s osnovnom verzijom motora bez dinamičkog nadzora plina), protok krivulje zakretnog momenta poboljšava se na vanjskoj karakteristici brzine (na nekim frekvencijama od 2500 do 3500 min -1, okretni moment povećava u prosjeku za 10 ... 12%). S povećanjem brzine rotacije br\u003e 4000 min -1 prebacuje na kratki put i to vam omogućuje da povećate snagu N E. na nominalnom modu za 10%.
Tu su i složeniji sveživotni sustavi. Na primjer, dizajn s cjevovodima koji pokrivaju cilindrični prijemnik s rotacijskim bubnjem koji ima prozore za poruke s cjevovodima (sl. 2.4). Kada se cilindrični prijemnik rotira, duljina cjevovoda se povećava i obrnuto, kada se okreće u smjeru kazaljke na satu, smanjuje se. Međutim, provedba ovih metoda značajno komplicira dizajn motora i smanjuje njegovu pouzdanost.
U multi-cilindričnim motorima s konvencionalnim cjevovodama se smanjuje učinkovitost dinamičkog nadzora, što je posljedica međusobnog utjecaja usisnih procesa u različitim cilindrima. U automobilskim motorima, usisni sustavi "postavljeni" obično na maksimalnom načinu okretnog momenta za povećanje njezine dionice.
Učinak dinamičkog superiornog plina također se može dobiti odgovarajućom "postavkom" ispušnog sustava. Ova metoda pronalazi korištenje na dvotaktnim motorima.
Odrediti duljinu L. TR i unutarnji promjer d. (ili prelazna presjek) podesivog cjevovoda potrebno je provesti izračune korištenjem numeričkih metoda dinamike plina koji opisuje ne-stacionarni tok, zajedno s izračunom tijeka rada u cilindru. Kriterij je povećanje snage,
okretni moment ili smanjujući specifičnu potrošnju goriva. Ovi izračuni su vrlo složeni. Jednostavnije definicije metode L. tri d. Na temelju rezultata eksperimentalnih studija.
Kao rezultat obrade velikog broja eksperimentalnih podataka za odabir unutarnjeg promjera d. Podesivi plinovod predlaže se kako slijedi:
gdje (μ. F. Y) Max je najučinkovitije područje utora ulaznog ventila. Dužina L. Kvotropovod za sitnice može se odrediti formulom:
Imajte na umu da je uporaba razgranatih tuned sustava kao što je zajednička cijev - prijemnik - pojedinačne cijevi pokazalo se vrlo učinkovitim u kombinaciji s turbopunjanjem.
480 trljati. | 150 UAH. | 7,5 dolara ", mišeš, fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "povratak ND ();"\u003e Razdoblje disertacije - 480 utrljajte., Dostava 10 minuta , oko sat, sedam dana u tjednu i praznici
Grigoriev Nikita Igorevich. Dinamika plina i izmjena topline u ispušnom cjevovodu klipnog motora: disertacija ... Kandidat tehničkih znanosti: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Mjesto zaštite: Savezna država Autonomna obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Ural Federalno sveučilište Nazvan po prvom predsjedniku Rusije Bn Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d51&rid\u003d238321] .- ekaterinburg, 2015.- 154 str.
Uvod
Poglavlje 1. Stanje pitanja i postavljanje ciljeva studija 13
1.1 Vrste ispušnih sustava 13
1.2 Eksperimentalne studije učinkovitosti ispušnih sustava. 17.
1.3 Procijenjena istraživanja Učinkovitost diplomskih sustava 27
1.4 Karakteristike procesa izmjene topline u ispušnom sustavu motora s unutarnjim izgaranjem klipa 31
1.5 Zaključci i postavljanje zadataka 37
2. Poglavlje. Metodologija istraživanja i opis eksperimentalne instalacije 39
2.1 Odabir metodologije za proučavanje dinamike plina i karakteristike izmjene topline procesa proizvodnje klipnog motora 39
2.2 Konstruktivno izvršavanje eksperimentalne instalacije za proučavanje procesa puštanja u klip DVS 46
2.3 Mjerenje kuta rotacije i brzine distribucija Vala. 50
2.4 Definicija trenutnog toka 51
2.5 Mjerenje trenutnih lokalnih koeficijenata prijenosa topline 65
2.6 Mjerenje protoka nadtlaka u putu za diplomiranje 69
2.7 Sustav prikupljanja podataka 69
2.8 Zaključci u poglavlju 2 s
Poglavlje 3. Dinamika plina i karakteristike izdataka procesa oslobađanja 72
3.1 Dinamika plina i potrošnja Zahtjevi procesa oslobađanja u klipnom motoru unutarnjeg izgaranja bez šanse za 72
3.1.1 s cjevovodom s kružnim presjekom 72
3.1.2 za cjevovod s kvadratnim presjekom 76
3.1.3 s cjevovodom trokutastog poprečnog presjeka 80
3.2 dinamika plina i potrošni materijal za proces proizvodnje motora s unutarnjim izgaranjem klipa s redukcijom 84
3.3 Zaključak na poglavlje 3 92
Poglavlje 4. Instant prijenos topline u ispušnom kanalu klipnog motora unutarnjeg izgaranja 94
4.1 Instant lokalni proces prijenosa topline unutarnje izgaranje unutarnjeg motora za izgaranje bez super, 94
4.1.1 s cjevovodom s okruglim presjekom 94
4.1.2 za cjevovod s kvadratnim presjekom 96
4.1.3 s cjevovodom s trokutastim presjekom 98
4.2 Instant proces prijenosa topline izlaz klipnog motora unutarnjeg izgaranja s redukcijom 101
4.3 Zaključci u poglavlju 4 107
5. poglavlje. Stabilizacija protoka u ispušnom kanalu klipnog motora unutarnjeg izgaranja 108
5.1 Promjena pulsiranja fluksa u ispušnom kanalu klipnog motora koristeći konstantnu i periodičnu izbacivanje 108
5.1.1 suzbijanje pulsiranja fluksa u izlazu pomoću konstantne izbacivanja 108
5.1.2 Promjena pulsiranja protoka u ispušnom kanalu povremenom izbacivanjem 112 5.2 Konstruktivna i tehnološka dizajna ispušnog sustava s izbacivanjem 117
Zaključak 120.
Bibliografija
Procijenjene studije učinkovitosti sustava za diplomiranje
Ispušni sustav klipnog motora je ukloniti cilindre ispušnih plinova i dovoditi ih na turbinu turbopunjača (u nadzornim motorima) kako bi se preostala energija nakon tijeka rada mehanički rad na TK stablu. Ispušni kanali izvode zajednički cjevovod, lijevani od sivog ili topline-otpornog od lijevanog željeza ili aluminija u slučaju hlađenja ili od odvojenih mlaznica od lijevanog željeza. Da biste zaštitili osoblje usluge od opeklina, ispušna cijev se može ohladiti vodom ili obloženom s toplinskim izolacijskim materijalom. Tvorni plinovi su poželjniji za motore s plinskim turbinama superbimples. Budući da je u ovom slučaju smanjen gubitak energije ispušnih plinova. Od kada se grije i ohladi duljina promjena ispušnog plinovoda, tada se instaliraju posebni kompenzatori prije turbine. Na veliki motori Kompenzatori također kombiniraju pojedinačne dijelove ispušnih plinova, koji se prema tehnološkim razlozima čine kompozitnim.
Informacije o parametrima plina prije turbomorske turbine u dinamici tijekom svakog radnog ciklusa DVS-a pojavili su se u 60-ima. Poznati su i rezultati studija o ovisnosti o trenutnoj temperaturi ispušnih plinova iz opterećenja četverotaktnog motora na malom dijelu rotacije radilice od rotacije s istog vremenskog razdoblja. Međutim, ni u ovom niti u drugim izvorima postoje takve važne karakteristike Kao lokalni intenzitet prijenosa topline i brzina protoka plina u ispušnom kanalu. Dizels s vrhunskim može biti tri vrste plina opskrbe plinom iz glave motora na turbinu: sustav trajnog tlaka plina ispred turbine, sustav impulsa i supermotlan sustav s pretvaračem impulsa.
U sustavu konstantnog tlaka, plinovi iz svih cilindara idu u veliki ispušni razvodnik velikog volumena, koji služi kao prijemnik i u velikoj mjeri izglađuje pulsiranje tlaka (slika 1). Tijekom oslobađanja plina iz cilindra u ispušnoj cijevi se formira veliki val amplituda. Nedostatak takvog sustava je snažno smanjenje performansi plina dok teče iz cilindra kroz kolektora na turbinu.
S takvom organizacijom oslobađanja plinova iz cilindra i opskrbe u aparatu za mlaznice turbine smanjuje gubitak energije povezane s njihovom naglom ekspanzijom tijekom isteka cilindra u cjevovod i dvostruku konverziju energija: kinetička energija koja proizlazi iz cilindra plinova u potencijalnu energiju njihovog pritiska u cjevovodu, i posljednji opet u kinetičkoj energiji u aparatu za mlaznice u turbini, jer se javlja u sustavu diplomiranja s konstantnim tlakom tlaka na ulaz u turbinu. Kao rezultat toga, tijekom pulsirajućeg sustava, raspoloživi rad plinova u turbini se povećava i njihov pritisak se smanjuje tijekom oslobađanja, što smanjuje troškove vlasti za provođenje izmjene plina u cilindru klipnog motora.
Treba napomenuti da se s pulsiranim nadređenim uvjetima za konverziju energije u turbini značajno pogoršavaju zbog nestativnosti protoka, što dovodi do smanjenja njegove učinkovitosti. Osim toga, definicija izračunatih parametara turbine je ometan zbog varijabli tlaka i temperature plina prije turbine i iza njega, i odvajanje plina do uređaja za mlaznice. Osim toga, dizajn samog motora i turbopunjačke turbine je komplicirana zbog uvođenja odvojenih kolektora. Kao rezultat toga, broj tvrtki s masovnom proizvodnjom motora s plinskim turbinskim nadzorom primjenjuje trajni sustav vrha tlaka prije turbine.
Nadzor nad impulsni pretvarač je međuprodukt i kombinira prednosti pulsiranja tlaka u ispušnom razvodniku (smanjujući operaciju siromaštva i poboljšanje čišćenja cilindra) s pobjednikom od smanjenja tkanine prije turbine, što povećava učinkovitost potonjeg.
Slika 3 - Superior sustav s pulsnim pretvaračem: 1 - mlaznica; 2 - mlaznice; 3 - kamera; 4 - difuzor; 5 - cjevovod
U tom slučaju ispušni plinovi na cijevima 1 (slika 3) su sažeti kroz mlaznice 2, u jedan cjevovod, koji kombinira oslobađanje od cilindara, čije se faze ne postavljaju jedan u drugi. U određenom trenutku, tlačni puls u jednom od cjevovoda doseže maksimum. U tom slučaju, maksimalna brzina isteka plina iz mlaznice spojene na ovaj cjevovod postaje maksimum, što rezultira učinkom izbacivanja na rezoluciju u drugoj cjevovodu i time olakšava čišćenje cilindara pričvršćenih na njega. Proces isteka mlaznica se ponavlja s visokom frekvencijom, stoga, u komori 3, koji obavlja ulogu mješalice i prigušivača, formira se više ili manje ujednačenija struja, konetička energija čija je u difuzoru 4 ( Smanjenje brzine) pretvara se u potencijal zbog povećanja tlaka. Od cjevovoda 5 plinova ulaze u turbinu na gotovo konstantan tlak. Složeniji strukturni dijagram pretvarača impulsa koji se sastoji od posebnih mlaznica na krajevima ispušnih cijevi, u kombinaciji zajedničkim difuzorom, prikazana je na slici 4.
Protok u ispušnom plinovodu karakteriziran je izraženom nestacionarnosti uzrokovanom učestalošću samog procesa, a nestatinjarnost parametara plina na granicama ispušnog plinovodnog cilindra i turbine. Rotacija kanala, razgradnja profila i periodična promjena geometrijske karakteristike Na ulaznom dijelu proreza ventila, to je uzrok odvajanja graničnog sloja i formiranje opsežnih stagnantnih zona, čije se dimenzije mijenjaju tijekom vremena. U stagnacijskim zonama, povratan protok s velikim pulsirajućim vrtlicama, koji djeluju s glavnim protokom u cjevovodu i u velikoj mjeri određuju karakteristike protoka kanala. Nestatiranost potoka se manifestira u ispušnom kanalu i pod stacionarnim graničnim uvjetima (s fiksnim ventilom) kao rezultat valovitih zona zagušenja. Dimenzije ne-stacionarnih vrtloga i učestalost njihovih valova mogu značajno odrediti samo eksperimentalne metode.
Složenost eksperimentalnog proučavanja strukture ne-stacionarnog vrtloga teče dizajnere i istraživače koji se koriste prilikom odabira optimalne geometrije ispušnog kanala usporedbom cjelovitih potrošnih materijala i energetskih karakteristika protoka, obično dobivene pod stacionarnim uvjetima na fizikalnim modelima, to jest, sa statičkim čistkom. Međutim, ne daje se potvrda pouzdanosti takvih studija.
U radu su prikazani eksperimentalni rezultati proučavanja strukture potoka u izlazu motora i provedena je komparativna analiza strukture i integralne karakteristike potoka pod stacionarnim i nestacionarnim uvjetima.
Rezultati ispitivanja velikog broja izlaznih varijanti ukazuju na nedovoljnu učinkovitost uobičajenog pristupa profiliranju na temelju počinitelja stacionarnog toka u koljenima cijevi i kratkim cijevima. Često postoje slučajevi nedosljednosti projiciranih i stvarnih ovisnosti o karakteristikama rashoda iz geometrije kanala.
Mjerenje kuta rotacije i učestalosti rotacije bregastog vratila
Treba napomenuti da su maksimalne razlike između vrijednosti TPS definiranih u središtu kanala i blizu njegovog zida (varijacija na radijusu kanala) opažene u kontrolnim dijelovima u blizini ulaza u kanal studija i dosegnite 10,0% IPI-ja. Prema tome, ako bi prisilni valovi protoka plina za 1x do 150 mm bilo mnogo manje s razdobljem od IPI \u003d 115 ms, struja treba karakterizirati kao tečaj s visokim stupnjem ne-stacionarnog. To sugerira da je režim prijelaznog protoka u kanalima energije ugradnje još nije dovršen, a sljedeća ogorčenje već je utjecala na to. Naprotiv, ako bi pulsiranje protoka bila mnogo više s razdobljem od tr, struja se treba smatrati kvaziranjem (s niskim stupnjem nestandardnog). U tom slučaju, prije pojave poremećaja, prijelazni hidrodinamički način rada ima vremena za dovršetak, a tečaj će se uskladiti. I na kraju, ako je brzina protoka protoka bila blizu vrijednosti TR, struja se treba okarakterizirati kao umjereno ne-stacionarno s povećanjem stupnja nestacionarnog.
Kao primjer mogućeg korištenja karakterističnih puta predloženih za procjenu karakterističnih vremena, razmatra se protok plina u ispušnim kanalima klipnih inženjera. Prvo, pogledajte sliku 17, na kojoj ovisi o protoku WX protoka iz kuta rotacije radilice F (slika 17, a) i na vrijeme T (slika 17, b). Ovi ovisnosti dobiveni su na fizičkom modelu dimenzije istog cilindra DVS 8,2 / 7.1. Može se vidjeti s figure da je prikaz ovisnosti WX \u003d f (f) maloformativan, jer se ne odražava točno fizička suština procesi koji se pojavljuju u diplomski kanal. Međutim, upravo u ovom obliku da se ove grafike poduzimaju da biste poslali polje motora. Po našem mišljenju to je točnije koristiti vremenske ovisnosti WX \u003d / (t) za analizu.
Analiziramo ovisnost WX \u003d / (t) za n \u003d 1500 min. "1 (Slika 18). Kao što se može vidjeti, na ovoj frekvenciji rotacije radilice, duljina cjelokupnog postupka oslobađanja je 27.1 MS. Prijelazni hidrodinamički proces u Outlet započinje nakon otvaranja ispušnog ventila. U isto vrijeme, najdinamičnije područje lifta može se razlikovati (vremenski interval tijekom kojeg postoji oštar povećanje protoka), trajanje od kojih je 6,3 ms. Nakon toga, rast protoka zamjenjuje se njegovom udubljenjem. Kao što je prikazano ranije (slika 15), za ovu konfiguraciju hidraulični sistem Vrijeme opuštanja je 115-120 ms, tj. Značajno veće od trajanja dijela za podizanje. Dakle, treba pretpostaviti da se početak oslobađanja (odjeljak za podizanje) pojavljuje s visokim stupnjem nestandardnog. 540 f, hoil od pkv 7 a)
Plin je isporučen iz ukupne mreže na cjevovodu, na kojem je bio mjerač tlaka 1 za kontrolu tlaka na mreži i ventila 2, za kontrolu protoka. Plin je tekao u spremnik prijemnik 3 s volumenom od 0,04 m3, sadržavao je rešetku poravnanja 4 kako bi se ugasila pulsiranje tlaka. Iz spremnika-prijemnika 3, plinovod je doveden do komore za puhanje cilindara 5, u kojem je instaliran saće 6. Hodaycomb je bila tanka rešetka, a namijenjen je za čišćenje preostalih tlaka. Komora za puhanje cilindra 5 je vezana na blok cilindra 8, dok je unutarnja šupljina komore cilindra-stanične komore kombinirana s unutarnjom šupljinom glave čela cilindra.
Nakon otvaranja ispušnog ventila 7, plin iz simulacijske komore prošao je kroz ispušni kanal 9 do mjernog kanala 10.
Slika 20 detaljnije prikazuje konfiguraciju ispušnog puta eksperimentalne instalacije, što ukazuje na lokacije senzora tlaka i termoemometne sonde.
Zbog ograničenog broja informacija o dinamici procesa oslobađanja, odabrano je klasični izravni izlazni kanal s okruglim presjekom: glava bloka cilindra 2 je pričvršćen na klinove eksperimentalne ispušne cijevi 4, duljinu cijevi bio je 400 mm, a promjer od 30 mm. U cijevi, tri rupe su izbušene na udaljenosti l, LG i B, odnosno, 20,140 i 340 mm za ugradnju senzora tlaka 5 i termo-lomljenih senzora 6 (slika 20).
Slika 20 - Konfiguracija ispušnog kanala eksperimentalne instalacije i mjesta senzora: 1 - komora za puhanje cilindra; 2 - glava bloka cilindra; 3 - ispušni ventil; 4 - eksperimentalna diplomska cijev; 5 senzora tlaka; 6 - senzori termoemometara za mjerenje brzine protoka; L je duljina izlazne cijevi; C_3- DIJASE na mjestima termo-chaserskih senzora iz ispušnog prozora
Sustav mjerenja instalacije omogućio je određivanje: trenutni kutak rotacije i brzinu rotacije radilice, trenutna brzina protoka, trenutni koeficijent prijenosa topline, tlak viška protoka. Metode za definiranje ovih parametara opisani su u nastavku. 2.3 Mjerenje kuta rotacije i učestalost rotacije raspodjele
Da biste odredili brzinu rotacije i strujni kut rotacije bregastog vratila, kao i trenutak pronalaženja klipa u gornjim i donjim mrtvima, primijenjen je tahometrijski senzor, shema instalacije, koja je prikazana na slici 21, Budući da gore navedeni parametri moraju biti nedvosmisleno utvrđeni u proučavanju dinamičkih procesa u ICC-u. četiri
Tahometrijski senzor sastojao se od nazubljenog diska 7, koji je imao samo dva zuba nasuprot jedni druge. Disk 1 je instaliran s električnim motorom 4 tako da je jedan od diskova diska odgovarao položaju klipa u gornjoj mrtvoj točki, a drugi, donji mrtvi točka i bio je pričvršćen na osovinu pomoću Spojnica 3. Osovina motora i osovina klipnog motora spojeni su prijenosom remena.
Kada prolazite jedan od zuba u blizini induktivnog senzora 4, fiksiran na stativ 5, izlaz induktivnog senzora formira se impuls napona. Koristeći ove impulse, možete odrediti trenutnu poziciju bregastog vratila i, u skladu s tim odrediti položaj klipa. Da bi signali koji odgovaraju NMT-u i NMT, zubi su izvedeni jedan od drugog, konfiguracija se razlikuje jedni od drugih, zbog čega su signali na izlazu induktivnog senzora imali različite amplitude. Signal dobiven na izlazu iz induktivnog senzora prikazan je na slici 22: Puls napona manje amplitude odgovara položaju klipa u NTC, i puls viši amplituda, odnosno položaja u NMT.
Dinamika plina i potrošni proces izlaza motora s unutarnjim izgaranjem klipa s superpozicijom
U klasičnoj literaturi o teoriji rada i inženjeringa, turbopunjač se uglavnom smatra najviše učinkovita metoda Motorne prisiljavanje, zbog povećanja količine zraka koji ulazi u cilindre motora.
Treba napomenuti da je u književnim izvorima utjecaj turbopunjača na dinamične i termofizičke karakteristike plina protoka ispušnog plinovoda iznimno rijetka. Uglavnom u literaturi, turbinska turbinska turbina se smatra pojednostavljenjima, kao element sustava za izmjenu plina, koji ima hidrauličnu otpornost na protok plinova na izlazu cilindara. Međutim, očito je da turbopunjačka turbina igra važnu ulogu u formiranju protoka ispušnih plinova i ima značajan utjecaj na hidrodinamičke i termofizičke karakteristike protoka. Ovaj dio raspravlja o rezultatima proučavanja učinka turbopunjače turbine na hidrodinamičke i termofizičke karakteristike protoka plina u ispušnom plinovodu klipnog motora.
Istraživanja su provedena na eksperimentalnom postavljanju, koja je prethodno opisana, u drugom poglavlju, glavna promjena je ugradnja turbopunjača TKR-6 s radijalnom aksijalnom turbinom (slike 47 i 48).
Zbog utjecaja tlaka ispušnih plinova u ispušnog plinovoda na tijek rada turbine, uzorci promjena u ovom indikatoru su široko ispitivani. Komprimiran
Instalacija turbine turbine u ispušnom plinovodu ima snažan učinak na tlak i brzinu protoka u ispušnom plinovodu, koji se jasno vidi iz čepa tlaka i brzine protoka u ispušnoj cijevi s turbopunjačem iz ugla radilice (Slike 49 i 50). Uspoređujući te ovisnosti sa sličnim ovisnostima za ispušne plinovoda bez turbopunjača pod sličnim uvjetima, može se vidjeti da se ugradnja turbopunjače turbine u ispušnu cijev dovodi do pojave velikog broja valova tijekom cijelog izlaza uzrokovanog izlaza djelovanjem elemenata noža (uređaja za mlaznice i rotora) turbine. Slika 48 - Opći tip instalacije s turbopunjačem
Još jedna karakteristična značajka ovih ovisnosti je značajno povećanje amplitude fluktuacija tlaka i značajno smanjenje amplitude fluktuacija brzine u usporedbi s izvršenjem ispušnog sustava bez turbopunjača. Na primjer, na frekvenciji rotacije radilice od 1500 minuta, maksimalni tlak plina u cjevovodu s turbopunjačem je 2 puta veći, a brzina je 4,5 puta niža nego u cjevovodu bez turbopunjača. Povećani tlak i smanjuje pritisak i smanjuje pritisak i smanjuje pritisak i smanjuje Brzina u diplomiranju je uzrokovana otpornošću koju je stvorio turbin. Važno je napomenuti da je maksimalna vrijednost tlaka u cjevovodu turbopunjača pomaknuta u odnosu na maksimalnu vrijednost tlaka u cjevovodu bez turbopunjača do 50 stupnjeva rotacije radilice. Tako
The ovisnosti lokalnog (1x \u003d 140 mm) viška pritiska računala i brzinu protoka WX u ispušnom plinovodu kružnog poprečnog presjeka klipnog motora s turbopunjačem iz kuta rotacije radilice P na Predlak otpuštanja P t \u003d 100 kPa za različite brzine radilice:
Utvrđeno je da u ispušnom plinovodu s turbopunjačem, maksimalne vrijednosti protoka su niže nego u cjevovodu bez nje. Važno je napomenuti da u isto vrijeme kada je trenutak postizanja maksimalne vrijednosti protoka prema povećanju kuta okretaja radilice je karakteristična za sve montaže instalacije. U slučaju turbopunjača, brzina brzine je najizraženija pri malim brzinama rotacije radilice, koja je također karakteristična iu slučaju bez turbopunjača.
Slične značajke su karakteristične i za ovisnost PX \u003d / (p).
Treba napomenuti da nakon zatvaranja ispušnog ventila, brzina plina u cjevovodu u svim načinima nije smanjena na nulu. Instaliranje turbine turbopunjača u ispušnog plinovoda dovodi do izglađivanja pulsiranja brzine protoka na svim načinima rada (osobito s početnim nadtlakom od 100 kPa), i tijekom izlaznog takta i nakon završetka.
Važno je napomenuti da je u cjevovodu s turbopunjačem, intenzitet prigušenja fluktuacija tlaka protoka nakon ispušnog ventila je zatvoren veći nego bez turbopunjača
Treba pretpostaviti da su promjene opisane iznad promjena u dinamičkim karakteristikama protoka kada je turbopunjač ugrađen u ispušnom plinovodu, protok protoka u izlaznom kanalu, koji neizbježno treba dovesti do promjena u termofizičkim karakteristikama proces oslobađanja.
Općenito, ovisnost promjene tlaka u cjevovodu u DVS-u s superiornom je u skladu s prethodno dobivenim.
Slika 53 prikazuje grafikone ovisnosti protok mase G kroz ispušni plinovod iz brzine rotacije radilice pod različitim vrijednostima suvišnog tlaka P i konfiguracije ispušnog sustava (s turbopunjačem i bez nje). Te su grafike dobivene korištenjem tehnike opisane u.
Iz grafikona prikazanih na slici 53, može se vidjeti da za sve vrijednosti početnog nadwjera, brzina protoka mase G plina u ispušnom plinovodu je otprilike isto kao da postoji tk i bez njega.
U nekim načinima rada instalacije, razlika karakteristika rashoda neznatno premašuje sustavnu pogrešku, što je oko 8-10% za određivanje brzine protoka mase. 0,0145 g. kg / s
Za cjevovod s kvadratnim presjekom
Ispušni sustav s izbacivanjem funkcionira kako slijedi. Ispušni plinovi u ispušni sustav dolaze iz motornog cilindra u kanal u glavi cilindra 7, odakle prolaze u ispušni kolektor 2. U ispušnom razvodniku 2, ugrađena je cijev za izbacivanje 4 u kojoj se zrak isporučuje putem Elektropneumoclap 5. Takva izvršenje omogućuje vam da stvorite pražnjenje odmah iza glave cilindra kanala.
Da bi cijev za izbacivanje ne stvara značajan hidraulički otpor u ispušnom razvodniku, njegov promjer ne smije prelaziti promjer 1/10 ovog kolektora. Također je potrebno kako bi se stvorio kritični način u ispušnom razvodniku, a pojavljuje se zaključavanje ejektora. Položaj osi ejektivne cijevi u odnosu na oksinu za sakupljanje ispušnih plinova (ekscentričnost) je odabran ovisno o specifičnoj konfiguraciji ispušnog sustava i načinu rada motora. U tom slučaju, kriterij učinkovitosti je stupanj pročišćavanja cilindra iz ispušnih plinova.
Eksperimenti pretraživanja pokazali su da je iscjedak (statički tlak) stvoren u ispušnom kolektoru 2 pomoću cijevi za izbacivanje 4 treba biti najmanje 5 kPa. Inače će se pojaviti nedovoljno izravnavanje pulsirajućeg protoka. To može uzrokovati stvaranje struja hrane u kanalu, što će dovesti do smanjenja učinkovitosti čišćenja cilindra i, prema tome, smanjiti moć motora. Elektronička jedinica motora 6 mora organizirati rad elektropneumoclap 5, ovisno o brzini okretanja radilice motora. Kako bi se poboljšao učinak izbacivanja na izlazni kraj cijevi za izbacivanje 4, može se instalirati podz podzvučna mlaznica.
Pokazalo se da su maksimalne vrijednosti protoka u izlaznom kanalu s konstantnom izbacivanjem znatno viši nego bez njega (do 35%). Osim toga, nakon zatvaranja ispušnog ventila u ispušnom kanalu s konstantnom izbacivanjem, brzina izlaznog protoka pada sporije u usporedbi s tradicionalnim kanalom, što ukazuje na kontinuirano čišćenje kanala iz ispušnih plinova.
Slika 63 prikazuje ovisnosti lokalnog volumetrijskog protoka VX kroz izlazne kanale različitih dizajna od rotacijske brzine radilice str. Ukazuju na to da u cijelom rasponu frekvencije rotacije radilice pri stalnom izbacivanju, volumena Protok protoka kroz ispušni sustav se povećava, što bi trebalo dovesti do najboljeg čišćenja cilindara iz ispušnih plinova i povećanje snage motora.
Stoga je studija pokazala da uporaba stalnog izbacivanja u ispušnom sustavu u ispušnom sustavu poboljšava pročišćavanje plina cilindra u usporedbi s tradicionalnim sustavima stabilizacijom protoka u ispušnom sustavu.
Glavna temeljna razlika ove metode o metodi pulsiranja protoka u gašenju u ispušnom kanalu klipnog motora koristeći učinak konstantnog izbacivanja je da se zrak kroz cijev za izbacivanje dovodi do ispušnog kanala samo tijekom takta otpuštanja. To može biti izvedivo postavljanjem. elektronički blok Kontrola motora ili primjena posebne upravljačke jedinice, čiji je dijagram prikazan na slici 66.
Ova shema koju je razvio autor (slika 64) primjenjuje se ako je nemoguće osigurati kontrolu procesa izbacivanja pomoću upravljačke jedinice motora. Načelo djelovanja takve sheme sastoji se u sljedećim, posebnim magnetima treba instalirati na zamašnjak motora, moraju se instalirati posebni magneti, čiji položaj bi odgovarao trenutcima otvaranja i zatvaranja izlaznih ventila motora. Magneti se moraju ugraditi u različitim stupovima u odnosu na dvorani bipolarni senzor, koji bi trebao biti u neposrednoj blizini magneta. Prolazeći pored magnet senzora, postavite respektivno mjesto otvaranja ispušnih ventila, uzrokuje manji električni impuls, koji je poboljšan jedinicom za amplifikaciju signala 5, a dovodi se na elektropneumoklap, čiji su zaključci spojeni na Izlazi 2 i 4 upravljačke jedinice, nakon čega se otvara i dovode zraka počinje. To se događa kada drugi magnet traje pokraj senzora 7, nakon čega se elektropneumoclap zatvara.
Okrećemo se eksperimentalnim podacima koji su dobiveni u rasponu rotacijskih frekvencija radilice p od 600 do 3000 minuta. 1 s različitim trajnim pritiscima na oslobađanje (od 0,5 do 200 kPa). U eksperimentima, komprimiranom zraku s temperaturom 22-24 s cijevi za izbacivanje primljene od tvorničke autoceste. Proguranje (statički tlak) za cijev za izbacivanje u ispušnom sustavu bio je 5 kPa.
Slika 65 prikazuje grafikone lokalnog pritiska ovisnosti PX (Y \u003d 140 mm) i wx brzina protoka u ispušnom plinovodu okruglom poprečnog dijela klipnog motora s periodičkom izbacivanjem iz kuta rotacije radilice r ispod Višak tlaka № \u003d 100 kPa za razne frekvencije rotacije radilice.
Od ovih grafikona može se vidjeti da je tijekom cijelog takta oslobađanja oscilacija apsolutni pritisak U putu za diplomiranje maksimalne vrijednosti oscilacija tlaka dosežu 15 kPa, a minimalno doseže ispuštanje od 9 kPa. Zatim, kao u klasičnom putu diplomiranja kružnog poprečnog presjeka, ovi pokazatelji odnosno 13,5 kPa i 5 kPa. Važno je napomenuti da se maksimalna vrijednost tlaka opaža na brzini radilice od 1500 min. "1, na drugim načinima rada tlačnog oscilacije motora ne doseže takve vrijednosti. Podsjetimo. Okrugli presjek, uočeno je monotono povećanje amplitude fluktuacija tlaka, ovisno o povećanju frekvencije rotacije radilice.
Od grafikona lokalnog protoka plina protoka plina iz ugla rotacije radilice, može se vidjeti da su lokalne brzine tijekom otpuštanja takta u kanalu koji koriste učinak periodičnog izbacivanja veći nego u klasičnom kanalu kružni presjek na svim načinima motora. To ukazuje na najbolje čišćenje diplomskog kanala.
Slika 66, grafikoni uspoređivanja ovisnosti o volumetrijskoj brzini protoka plina iz rotacijske brzine radilice u okruglom poprečnom presjeku bez izbacivanja i okruglog poprečnog presjeka s periodičkom izbacivanjem na različitim nadtlaku na ulaznom ulaznom kanalu se razmatraju ,
