480 trljati. | 150 UAH. | 7,5 dolara ", mišeš, fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "povratak ND ();"\u003e Razdoblje disertacije - 480 utrljajte., Dostava 10 minuta , oko sat, sedam dana u tjednu i praznici
Melnikov Roman Vyacheslavovich. Poboljšanje metoda za dijagnosticiranje hidrauličkih pokretača građevinskih i cestovnih strojeva na temelju studija hidrodinamičkih procesa u hidrauličkim sustavima: disertacija ... Kandidat tehničkih znanosti: 05.05.04 Norilsk, 2007 219 str. RGB OD, 61: 07-5 / 3223
Uvod
Poglavlje 1. Analiza postojeći sustav Zatim opće pitanje pitanja dinamike radna tekućina
1.1. Uloga i mjesto dijagnoze u sustavu održavanja sustava hidrauličkog pogona SDM
1.2. Opći uvjet hidrodinamike hidrauličkog pogona SDM 17
1.3. Istraživanje istraživanja o dinamici Hydraulusa
1.3.1. Teorijske studije 24.
1.3.2. Eksperimentalni studiji 42.
1.4. Korištenje elektro-hidrauličkih analogija u proučavanju valnih procesa u RS u hidrauličkim sustavima SDM
1.5. Pregled dijagnostičkih metoda hidrauličkog SDM-a 52
1.6. Zaključci o poglavlju. Svrha i ciljevi istraživanja 60
2. Poglavlje. Teorijske studije hidrodinamičkih procesa u odnosu na hidrauličke sustave SDM
2.1. Istraživanje distribucije glavnog harmonika hidrauličkog sustava SDM-a
2.1.1. Modeliranje prolaska glavnih harmonika kroz prepreke
2.1.2. Definicija B. općenito Funkcija prijenosa bilateralne akcije
2.1.3. Određivanje tlaka u hidroliniju s oscilirajućom pobudom rješavajući telegrafsku jednadžbu
2.1.4. Modeliranje razmnožavanja valova u hidrolizaniji na temelju metode elektrohidrauličkih analogija
2.2. Evaluacija veličine šoka u hidrauličkim sustavima građevinskih strojeva na primjeru DZ-171 buldožera
2.3. Dinamika interakcije pulsirajućeg toka RJ i zidova cjevovoda
2.4. Međuodnos oscilacija zidova hidroliza i unutarnjeg tlaka radnog fluida
2.5. Zaključci o poglavlju 103
Poglavlje 3. Eksperimentalne studije hidrodinamičkih procesa u hidrauličkim sustavima SDM
3.1. Opravdanje tehnika eksperimentalnog istraživanja i izbor varijabilnih parametara
3.1.1. Općenito. Cilj i ciljevi eksperimentalnih istraživanja
3.1.2. Metode obrade eksperimentalnih podataka i procjena pogrešaka mjerenja
3.1.3. Određivanje oblika regresije jednadžbe 106
3.1.4. Metodologija i postupak za provođenje eksperimentalnih studija
3.2. Opis opreme i mjernih instrumenata 106
3.2.1. Stol za proučavanje valnih procesa u hidrauličkim sustavima
3.2.2. Analizator vibracija SD-12M 110
3.2.3. AR-40 110 vibracijski senzor
3.2.4. Digitalni tahometar / stroboskop "Aktakak" ATT-6002 111
3.2.5. Hidraulični pritisnite 111.
3.3. Studija statičkog deformacije rukava od visokog tlaka pod opterećenjem
3.3.1. Istraživanje radijalne deformacije RVD-a 113
3.3.2. Proučavanje aksijalne deformacije RVD-a s jednim slobodnim krajem
3.3.3. Određivanje oblika regresije jednadžbe p \u003d 7 (DS1) 121
3.4. Na pitanje karakteristika vibracija SDM-a u različitim područjima spektra
3.5. Istraga stope razmnožavanja valova i smanjenje prigušenja jednog pulsa u tekućini Mg-15
3.6. Istraživanje prirode pulsiranja tlaka u hidrauličkom sustavu EO-5126 bagera za vibracije zidova hidrolista
3.7. Hidrodinamika radnog fluida u hidrauličkom sustavu buldožera DZ-171 kada je izvatka podignuta
3.8. Istraživanje ovisnosti amplitude glavnog harmonika s udaljenosti do utora za gas
3.9. Zaključci o poglavlju 157
4.1. Odabir dijagnostičkog parametra 159
4.3. Kriterij za prisutnost bušenja 165
4.4. Karakteristike analoga predložene metode 169
4.5. Prednosti i nedostaci predložene metode 170
4.6. Primjeri betonske primjene 171
4.7. Neki tehnički aspekti predložene dijagnostičke metode
4.8. Izračun ekonomskog učinka iz uvođenja predložene Express metode
4.9. Evaluacija učinkovitosti provedbe izražene dijagnostičke metode
4.11. Zaključci o poglavlju 182
Zaključci za rad 183
Zaključak 184.
Književnost
Uvod u rad
Relevantnost teme.Učinkovitost održavanja građevinskih i cestovnih strojeva (SDM) u velikoj mjeri ovisi o kvalitativnoj provedbi tehničke dijagnostike stroja i njegove hidrauličke linije, koja je sastavni dio većine SDMS-a u posljednjih nekoliko godina u većini sektora nacionalnog gospodarstva, tamo je prijelaz na održavanje građevinske i cestovne opreme na stvarnoj tehničko stanje, omogućujući isključivanje nepotrebnih operacija popravka takva prijelaza zahtijeva razvoj i provedbu novih metoda za dijagnosticiranje hidrauličkih pogona SDM
Dijagnoza hidrauličkog pogona često zahtijeva okupljanje i demontažu, koji je povezan s značajnim vremenskim troškovima smanjenje vremena za dijagnostiku je jedan od važnih zadataka održavanja SDM-a, njegovo rješenje je moguće na različite načine, od kojih je jedna upotreba metoda Dijagnoza za ne za sigurnost, uključujući vibracije u isto vrijeme, jedan od izvora vibracija strojeva su hidrodinamički procesi u hidrauličkim sustavima, a prema parametrima vibracija, može se suditi prirodu hidrodinamičkih procesa koji se pojavljuju i na stanje hidrauličkog i njezini pojedini elementi
Do početka XXI stoljeća, mogućnost dijagnostike vibracija rotirajuće opreme povećao se toliko da se temelji na održavanju održavanja i popravka mnogih vrsta opreme, na primjer, ventilacije, prema stvarnom stanju, međutim, za hidrauliku Pogoni, nomenklatura detekata koji se mogu otkriti na vibraciji nedostataka i točnost njihove identifikacije još uvijek nisu dovoljni za donošenje takvih odgovornih rješenja
U tom smislu, jedan od najperspektivnijih metoda za dijagnosticiranje Idrevodivov SDM su metode dijagnostike utjecaja vibracija, na temelju analize parametara hidrodinamičkih procesa
Dakle, poboljšanje metoda za dijagnozu hidrauličkih sredstava građevinskih i cestovnih strojeva na temelju studija hidrodinamičkih procesa u hidrauličnim sustavima je stvaranznanstveni i tehnički problem
Svrha rada disertacijetreba razviti metode za dijagnosticiranje Hydraulic upravljačkih programa SDM-a na temelju analize parametara hidrodinamičkih procesa u hidrauličkim sustavima
Da bi se postigao cilj, potrebno je riješiti sljedeće zadatke
Istražiti moderno stanje Pitanje hidrodinamike
Hydraulus SDM i saznajte potrebu za hidrodinamičkim
Procesi za razvoj novih dijagnostičkih metoda
Hidraulični pogoni SDM,
izgraditi i istražiti matematičke modele hidrodinamičkih procesa koji se pojavljuju u hidrauličkim sustavima SDM-a,
Eksperimentalno istražite hidrodinamičke procese,
teče u hidrauličkim sustavima SDM,
Na temelju rezultata studija za rad
Preporuke za poboljšanje dijagnostičkih metoda
SDM hidraulički sustav,
Istraživanje objekta- hidrodinamički procesi u SDM hidropilarnim sustavima
Subjekt istraživanja- uzorci koji uspostavljaju odnose između karakteristika hidrodinamičkih procesa i metoda za dijagnosticiranje hidrauličkih pogona SDM-a
Metode istraživanja- analiza i generalizacija postojećeg iskustva, metode matematičke statistike, primijenjene statistike, matematičke analize, metoda elektro-hidrauličkih analogija, metode teorije jednadžbi matematičke fizike, eksperimentalne studije o posebno stvorenom stanju i na pravim automobilima
Znanstvena novost rezultata disertacije:
Matematički model prolaska prvog harmonika pulsiranja tlaka koji su stvoreni pumpom za volumen (glavna harmonika), i opća rješenja sustava diferencijalnih jednadžbi koje opisuju širenje glavnog harmonika hidrolizanijevog,
Dobivene su analitičke ovisnosti kako bi se utvrdilo
Tekućina unutarnjeg tlaka u RVD-u na deformaciji
multi-metalna elastična ljuska,
Ovisnosti o deformaciji RVD-a od unutarnjih
Pritisak
Eksperimentalno dobiveni i proučavani spektar vibracija
Medlorni elementi u EO-5126 GS bageru, buldožeri D3-171,
Samohodne raka Crane Kato-1200s pod radnim uvjetima
metoda identifikacije vibracija hidrauličkih sustava SDM-a, na temelju analize parametara glavnog harmonika pulsacija tlaka koji generiraju volumne crpke,
kriterij za prisutnost igle u hidrauličkom sustavu SDM predlaže se kada se koriste novom metodom ne-banda tehnička dijagnostika,
mogućnost korištenja parametara hidrauličnih šokova, što je posljedica odgađanja sigurnosnih ventila za dijagnozu SDM-a
Praktična vrijednost dobivenih rezultata.
ponuđen novi put Vibrodiagnost za lokalizaciju grešaka u elementima hidropular od SDM-a,
laboratorijski stalak je stvoren za proučavanje hidrodinamičkih procesa u hidrauličkim sustavima,
Rezultati rada koriste se u obrazovnom procesu u
Tečaj predavanja, tijekom nastup i dizajn teze i
Stvorene laboratorijske postavke koriste se pri provođenju
laboratorijski rad
Privatnidoprinos podnositelj zahtjeva.Glavni rezultati dobili su autor osobno, posebno, sve analitičke ovisnosti i metodički razvoj Eksperimentalne studije Prilikom stvaranja laboratorijskih znači autora, autor je predložio zajednički izgled, glavni parametri su izračunati i karakteristike njihovih glavnih čvorova i agreatira u razvoju metode vibracijskog lijeka autor pripada ideji odabira Glavni dijagnostički atribut i metode njegove praktične provedbe u uvjetima rada Autor je osobno razvio programe i tehnike eksperimentalnih studija. Istraživanje je provedeno, a sažeti njihove rezultate, preporuke za dizajn GS OGP-a razvijaju se uzimajući u obzir valne procese
Odobravanje rezultata rada.Rezultati rada prijavljeni su na NTK za Norilsk Institut Instituta u 2004., 2005. i 2006. godini, na vitull-ruske znanstvene i praktične konferencije studenata, diplomiranih studenata, doktorata i mladih znanstvenika "znanost o stoljeću od stoljeća Dobne godine All-ruska znanstvena i praktična konferencija "Uloga mehaničara u stvaranju učinkovitih materijala, struktura i strojeva XXI
stoljeća "u Omsk (Sibadi), kao i na znanstvenim seminarima Tmio Research Institute 2003., 2004., 2005. i 2006. godine Obrana se uzima -
znanstveni obrazloženje novog načina izražene dijagnostike hidrauličkih sustava SDM-a na temelju analize hidrodinamičkih parametara procesiu Gs
opravdanje učinkovitosti korištenja predložene metode tehničke dijagnostike neravnoteže,
Publikacije.Prema rezultatima studija objavljeno je 12 tiskanih radova, uključujući 2 članaka u publikacijama uključenim na popis vodećih časopisa i publikacija / publikacije, podnesena je zahtjev za patent za izum.
Komunikacija tema rada s znanstvenim programima, planovima i temama.
Tema se razvija kao dio tema državnog proračuna inicijative "Poboljšanje pouzdanosti tehnoloških strojeva i opreme" u skladu s NIR planom Norilsk Šeksprašnijeg instituta za 2004. do 2005. godine, u kojem je autor sudjelovao kao izvođač
Provedba rada.Provedeni su operativni testovi izričitog načina traženja broketa, rezultati rada su napravljeni za uvođenje u tehnološki proces na Mu "autorshide" noriosk, a također se koristi u obrazovnom procesu u Industrijskom institutu Govpo Norilsk
Struktura rada.Rad disertacije sastoji se od uvođenja četiriju poglavlja izzaključci, zaključci, popis rabljenih izvora, uključujući 143 imena i 12 prijava, rad je određen na 219 stranica, uključujući 185 stranica glavnog teksta, sadrži 12 tablica i 51 crtanje
Autor smatra da je potrebno izraziti zahvalnost u Melnikov i, Anda Tehn Znanosti, izvanredni profesor " Tehnološki strojevi i oprema "(Tmio) Govpo Norilsk Institut Institute (Istraživački institut) i Bashkirov B u, magistar osposobljavanja Odjela za Tmio za pomoć u obavljanju rada
Osnovno održavanje
U uvodurelevantnost tema teze je opravdana, naznačena je svrha rada, formulirana je znanstvena novost i praktična vrijednost, dani sažetak rad i informacije o njegovom odobravanju
U prvom poglavljurazmatraju se moderni sustav održavanja SDM, dok je navedeno da je tehnička dijagnoza tehnološkog procesa tvrtke TIR-a, što se događa s dvije glavne vrste opće dijagnoze (D-1) i dubinske dijagnostike (D-2)
Provedena je i komparativna analiza postojećih dijagnostičkih metoda, dok je prihvaćanje metoda vibracija napravljen od strane jedne od najčešće korištenih metoda u praksi metoda je mjestična metoda koja se temelji na analizi parametara dodijeljenog radnog fluida Protok, ova metoda je prikladna jer omogućuje točno odrediti mjesto kvara, omogućuje tijekom dijagnoze, ona također prilagođava i pokreće hidraulički sustav u isto vrijeme, ova metoda zahtijeva montažu i demontažu, što dovodi do značajnog Troškovi rada i dovodi do dodatnog zastoja strojeva. Stoga je jedan od smjerova Odbora TIR sustava razvoj metoda dijagnostike utjecaja, posebno metode na temelju analize parametara hidrodinamičkih procesa u radnim tekućinama
Međutim, trenutno nedostaci otkriveni dijagnostičkim sustavima vibracija nemaju kvantitativne karakteristike slične onima koji imaju strukturni parametri objekta posebno, tijekom dijagnostike vibracija nisu definirani, na primjer, geometrijske dimenzije Elementi, praznine praznina i T N kvantitativne procjene detektabilnih nedostataka mogu se smatrati vjerojatnim procjenom rizika od pojave nesreće u daljnjem radu opreme stoga, dakle, naziv detektivnih nedostataka često ne odgovara imena prkosa statusa elementa iz normalnog, koji se kontroliraju tijekom oštećenja čvorova opreme i kvantitativnih procjena nedostataka ostaju otvoreni i ostaju otvoreni i problemi kvantitativnog određivanja učinkovitosti dijagnostičkih sustava vibracija
Jedna od najperspektivnih metoda za modeliranje procesa u hidrauličkim sustavima je metoda elektro-hidrauličkih analogija, u kojima se svaki element hidrauličkog sustava stavlja u skladu s određenim elementom strujni krug Zamjena
Ispitivano je opće stanje formiranja hidrodinamike radne tekućine u rasutom stanju hidrauličkih sustava, a pregled radova na ovom pitanju utvrđeno je da hidrodinamički procesi imaju
značajan utjecaj na učinkovitost strojeva ukazuje na to da u praktičnom aspektu, naime u aspektu poboljšanja karakteristike izvedbe Prije svega, energetski intenzivni harmonici velike amplitude, dakle, pri provođenju istraživanja, preporučljivo je usredotočiti se na njih, prije svega na njima, to jest, na niskim frekvencijskim harmonima
Prema rezultatima istraživanja, ciljevi ciljeva i istraživanja formulirani su.
U drugom poglavljurezultati teoretskih ispitivanja hidrodinamičkih procesa u RS-u, ispitano je pitanje prolaska valova kroz prepreku, a na toj osnovi su dobivene funkcije prijenosa za prolaz valova kroz neke elemente hidrauličkih sustava posebno, Funkcija prijenosa za određenu prepreku u obliku utora u stalnom presjeku.
4 - ( J.>
w. = ^-= -.
gdje ali]- amplituda pada vala, ali 3 - amplituda vala zalijepljen kroz prazninu, do- omjer poprečnog presjeka cijevi na područje otvaranja
Za monotoko o hidrauličkom cilindru dvosmjernog učinka ako se prostorije pregledavaju funkcija prijenosa
1**" (2)
W. =-
{1 +1 ") do " +1?
gdje t. - stav područja klipa do kvadratnog područja, do -stav klipova na području tableta, U -odnos područja djelotvornog poprečnog presjeka hidroliza na područje klipa. Osim toga, unutarnji promjeri hidroline odvoda i tlaka se pretpostavljaju da su jednaki jedna drugoj.
Također u drugom poglavlju, na temelju metode
Modeliranje elektro-hidrauličkih analogija
propagiranje harmoničnog vala duž hidraulične linije s distribuiranim parametrima je poznat jednadžbama koje opisuju GOK i napon u liniji kao koordinatne funkcije x nt.
I y _ divan
gdje je r 0 longitudinalni aktivni otpor jedinice duljine linije, L 0 - Induktivnost jedinice duljine linije, Co - kapacitet duljine linije i G0 - poprečna vodljivost linije linije linija Linije električne linije prikazane su na slici 1
-1-mr.
Dobro poznato rješenje sustava (3), izražena naponom i strujom na početku linije, ima oblik
U.= U, ch (yx) -/, Z B.sh (yx)
l \u003d i, c) i [) x) - ^ -, h () x)
V№ № + y) l.oko)
konstantna distribucija
P + / sg ~~otpor
Zanemarivanje curenja, to jest, vjerujući u hidraulički ekvivalent G. 0 jednako jest, dobivamo jednadžbu kako bismo odredili harmoničnu funkciju pritiska i potrošnje u bilo kojoj točki linije, izražene pritiskom i potrošnjom na početku linije
I. Q \u003d P, CH (Y Rt) - Q- S.h (y. R.x)
P:- volumetrijski protok, 5 - dio cijevi, i - tlak, p \u003d r. E.>-",
Q \u003d Q. E." sh+*>) , iz- stopa razmnožavanja valova, p 0 - gustoća, ali -
parametar trenja, CO - kružna frekvencija vala nakon supstitucije na sustav (4) hidrauličnih analoga električnih vrijednosti, dobivena je (5)
I\u003e \u003d l cf x- ^ + ^- (-Nh + jcosh
- Vlan r, r, r,
Vlan./. 4L ", __ j / rt ..._," "J _".!,. 4 *. " (_ 5Š ^) + USO F)) | (osam)
Є \u003d 0 x | * -4i + - (-Sm (9) + v cos (i9))
Ї 1 + 4h (cos (0) - 7 SMH) v o) pi
Uzimajući u obzir reflektirani val, tlak u hidroliziji kao funkcija koordinata i vremena traje
gdje R () N. - val generiran volumetrijskom pumpom određenom izrazom (8), r -odražava val
P ^ \u003d u, ") joint venture (g (l-x)) k 0 -Q (i, t) 7"Sh ( K. (L - x)) k 0 (10)
gdje se koeficijent refleksije određuje izrazom R. _ Zii-zlb. - z "- hidraulički otpor opterećenja ~7 +7
Rezultirajući model vrijedi ne samo za hidroliste s apsolutno krutim hidrolinskim zidovima, već i za RVD u potonjem slučaju, stopa razmnožavanja valova treba izračunati u skladu s poznatom formulom
gdje g -radijus hidrolizanije d -debljina zida, Do -smanjeni volumen modul elastičnosti tekućine
Ocijenjena je maksimalna vrijednost bačva tlaka. U slučaju hidrauličkih šokova u hidrauličkom sustavu DZ-171 buldožera (osnovni stroj T-170), koji proizlazi iz zaustavljanja hidrauličnih cilindara užeta užeta, rezultirajuća vrijednost je bila Ar, Do 24.6 Mi Fa.PR i pojavu hidroeda, u slučaju kašnjenja
rad sigurnosnih ventila za neko vrijeme je 0,04 ° C, teoretski maksimalni tlak tlaka u hidrauličkom sustavu navedenog stroja je 83,3 MPa
Zbog činjenice da su mjerenja trebala provoditi na stvarnim strojevima metodom utjecaja, pitanje odnosa amplitude vibracija i vibriranje vanjskih zidova hidroline tlaka i amplitude pulsiranja tlaka u hidrolini, rezultirajuća ovisnost za krutu cijev ima pogled
dHF. ^ (D (p\u003e : -GR. "^ + ^ -I
gdje x, -amplituda vibracije zida cijevi na Í-rí.Íarmonica E -jung modul za zidni materijal, d -unutarnji promjer hidrole, D.- vanjski promjer hidrole, r "-gustoća tekućine r Umjetnost - gustoća materijala zidova hidrolini, sh, - frekvencija mr Harmonici.
V V.h / D. C. Lr
H ^ 4 H.
Slika 2 - Izračunava shema za određivanje analitičke ovisnosti deformacije metalnog pletenice RVD O g amplitude pulsiranja viglena tlaka
Slična ovisnost višeslojnog metalnog pletenice fleksibilnog crijeva
pojačana (13)
gdje T. - broj RVD pletenica „ - broj niti u jednom dijelu jednog
pletenice do ali - koeficijent amortizacije vanjskih stezaljki, s! - područje
presjek jedne žice pletenice, ali -kut nagiba prema ravnini okomitoj na osovinu cilindra (Sl. 2), x, -vrijednost amplitude vibracijskog mjesta / harmonika, d -promjer jedne žice pletenice, Čini -smanjeni promjer svih RVD pletenica, S. L. -
vrijednost veličine amplitude 7. harmonika na frekvenciji (O. I., (r -kut rotacije radijalne zrake koja povezuje točku na vijku
linije i ispod 90 cilindar osi (rukave), W. J.- volumen tekućine zaključio je unutar RVD-a u petlji Vlan cm. - volumen zidnog dijela koji odgovara konturu niti y \u003d d 8 u D E 5 - Debljina zida RVD-a,
th? CP - prosječni promjer RVD-a, r J.- gustoća tekućine
Nakon rješavanja jednadžbe 13 za najčešći slučaj, tj
d. R = 1 , 62 Yu *^± H. , ( 14 )
Čini.і
Treće poglavlje prikazuje rezultate eksperimentalnih studija
Da bi se opravdala mogućnost mjerenja parametara hidrodinamičkih procesa u RJ-u uz pomoć nadzemnih senzora, istraživanje o ovisnosti o statičkoj deformaciji RVD unutarnjeg tlaka je istraživao RVD marke - B-29- 40-25-4-in TU-38-005-111-1995, namijenjen nominalnom tlaku R nom \u003d 40 MPa Karakteristika duljine RVD-a je 1,6 m, unutarnji promjer je 25 mm, vanjski promjer - 40 mM, broj pletenica - 4, promjer žičane pletenice - 0,5 mm, radijalna i aksijalna deformacija RVD-a ispitivana je kada se tlak promijeni od 0 do 12 MPa
Za RVD s ovisnošću s fiksnim ciljevima
radijalna deformacija od tlaka prikazana je na slici 3 uspostavljena,
da se RVD ponaša drugačije kao tlak (gornja krivulja
na slici 3 a) i b)), i sa smanjenjem tlaka (niža krivulja na slici 3 a) i
b)) da je potvrđeno postojanje poznatog fenomena
Histereza tijekom RVD deformacije radova utrošeno na deformaciji
Za jedan ciklus za jedan metar duljine ovog RVD-a, ispostavilo se da je isto za
Oba slučaja - 6,13 J / m instalirana i to s velikim
Pritisci (\u003e 0,2P, IOVI) radijalne deformacije ostaje praktički
konstantnu takvu diferencijaciju vjerojatno će biti objašnjeno
na zemljištu od 0 do 8 MPa promjera promjera je zbog
glavni uzorak leđa između slojeva metalne pletenice i
Također deformacija nemetalnih osnove crijeva
okolnosti znači da na prigušivanju visokih tlaka
Svojstva samog hidrolizanije su beznačajni, parametri
hidrodinamički procesi mogu se istraživati \u200b\u200bu skladu s parametrima hidrolinskih vibracija metodom konačnih razlika, utvrđeno je da je optimalna jednadžba regresije koja opisuje ovisnost p \u003d J.
Poteškoće neinstruirane detekcije neispravnog čvora dovode do povećanja troškova održavanja i popravka. Prilikom određivanja uzroka neuspjeha bilo kojeg elementa sustava potrebno je proizvesti montažu i širenje.
S obzirom na potonje okolnosti, visoka učinkovitost ima načine za ublažavanje tehničke dijagnostike. U vezi s brzim razvojem u posljednjih nekoliko godina računalne opreme, jeftining hardvera i softvera za digitalne mjerne instrumente, uključujući vibracijanalitičare, perspektivni smjer je razvoj metoda dijagnostike ne-droge o vibracijama SDM hidrauličnih vozača, posebno, na analizi hidrodinamičkih procesa u HS-u.
Određivanje u ukupnom obliku funkcije prijenosa bilateralne akcije
Pritisne pulsecije koje stvaraju u hidrauličkom sustavu SDM-a mogu se razgraditi na harmonijskim komponentama (harmonici). U isto vrijeme, prvi harmonik ima, u pravilu, najveća amplituda. Nazvat ćemo prvi harmonik pulsiranja tlaka koji je stvorio, glavni harmonik (GT).
Općenito, zgrada matematički model Distribuirati glavne harmonike na tlaku hidrolinij iz izvora (pumpe) do radnog tijela, to je vremenski intenzivan zadatak koji bi trebao biti riješen za svaki hidraulički sustav. U tom slučaju treba odrediti omjeri zupčanika za svaki hidraulički sustav (dijelovi hidroliza, hidrauličkih aparata, ventili, lokalne otpore, itd.), Kao i povratne informacije između tih elemenata treba odrediti. Možete govoriti o prisutnosti povratnih informacija u slučaju da val razmnožava iz izvora u interakciji s valom šire prema izvoru. Drugim riječima, povratne informacije se javljaju kada se pojave smetnje u hidrauličkom sustavu. Dakle, funkcije prijenosa elemenata hidrauličkog sustava treba odrediti ne samo ovisno o tome konstruktivne značajke Hydraulus, ali i ovisno o načinu rada.
Predložen je sljedeći algoritam za izgradnju matmodela širenje razmnožavanja glavnog harmonika u hidrauličkom sustavu:
1. U skladu s hidrauličkom shemom, kao i uzimajući u obzir načine rada hidrauličkog sustava, sastavljena je strukturalna shema matematičkog modela.
2. Na temelju kinematičkih parametara HS-a se određuje prisutnost povratnih informacija, nakon čega se podesi strukturalna shema matmodela.
3. Izbor optimalnih metoda za izračunavanje glavnih harmonika i njegovih amplituda je napravljen na različitim točkama HS-a.
4. Određeni su omjeri prijenosa svih hidrauličkih sustava, kao i omjeri prijenosa u operatoru, simbolički ili diferencijalni oblik, na temelju prethodno odabranih metoda izračuna.
5. GG parametri se izračunavaju na potrebnim točkama HS-a.
Treba napomenuti nekoliko obrazaca mamsa prolaska GG na hidrauličkim sustavima SDM.
1. Zakon distribucije glavnih harmonika u općem slučaju ne ovisi o prisutnosti (odsutnost) grana od hidrolijske. Iznimke su slučajevi kada je duljina grana četvrtine četvrtine valne duljine, odnosno tih slučajeva u kojima se obavlja nužan uvjet za pojavu interferencije.
2. Povratne informacije ovise o načinu rada hidrauličke linije i mogu biti i pozitivni i negativni. Pozitivno se uočava u pojavljivanju rezonantnih načina u hidrauličkom sustavu i negativno - u pojavi anti-conant. Zbog činjenice da omjeri zupčanika ovise o velikom broju čimbenika i mogu se promijeniti pri mijenjanju načina rada hidrauličkog sustava, pozitivne ili negativne povratne informacije je prikladnije za izražavanje (za razliku od sustava automatska kontrola) U obliku plus znak ili minus prije funkcije prijenosa.
3. Ispitivanje harmonika može poslužiti kao čimbenik koji pokreće brojne sekundarne harmonijske komponente.
4. Predloženi način izgradnje matmodela može se koristiti ne samo u proučavanju zakona distribucije glavnih harmonika, nego iu proučavanju zakona ponašanja drugih harmonika. Međutim, zbog gore navedenih okolnosti, funkcije prijenosa za svaku frekvenciju bit će različite. Kao primjer, razmislite matmodel širiti glavni harmonik na hidrauličkom sustavu DZ-171 buldožera (Dodatak 5). D2.
Ovdje L je izvor pulsacije (pumpa); DL, D2 - senzori vibracija; WJ (P) -Bid funkcija hidrolizanije na parceli iz crpke do OK; Ultrazvuk (p) - OK funkcija OK; W2 (p) je funkcija prijenosa za val koji se odražava iz OK i razmnožava se natrag u crpku; W4 (p) -Bid funkcija mjesta hidroline između OK i distributera; Wss (p) - funkcija prijenosa distributera; W7 (p) i w8 (p) - transportne funkcije valova koji se odražavaju od distributera; W6 (p) je omjer stupnja prijenosa hidrolinijskog dijela između distributera i hidrauličnih cilindara 2; W p) -Bind funkcija hidrauličnog cilindra; WN (p) je omjer zupčanika hidrolina na području od distributera do filtra; Wi2 (p) - funkcija prijenosa filtra; Wi3 (p) - Omjer stupnja prijenosa hidrauličkog sustava za val koji se odražava iz klipa hidrauličnog cilindra.
Treba napomenuti da je za dobar hidraulični cilindar, funkcija prijenosa je 0 (val kroz hidraulični cilindar u odsutnosti udaraca ne prolazi). Na temelju pretpostavke da su igle u hidrauličnim cilindrima obično male, onda povratne informacije između filtra, s jedne strane i crpke, s druge strane, zanemaruju. Modeliranje prolaska glavnog harmonika kroz prepreke. Razmatranje prolaska vala kroz prepreku je općenito fizički zadatak. Međutim, u našem slučaju, na temelju fizičkih jednadžbi razmotriti proces prolaska vala kroz neke elemente hidrauličkih sustava.
Razmislite hidrolize s poprečnim presjekom SI, koji imaju čvrstu prepreku sa sinterovom rupom S2 i širinom G. Prvo, prvo definiramo omjer amplituda incidentnog vala u hidroliznu 1 (TFJ) do amplitude vala prošlosti u utoru 2 (sl. 2.1.2). U hidrolidini 1 sadrži incident i odražava valove:
Općenito. Cilj i ciljevi eksperimentalnih istraživanja
Podaci dobiveni u drugom poglavlju omogućili su formuliranje zadataka eksperimentalnih studija u trećem poglavlju. Cilj eksperimentalnih studija: "Dobivanje eksperimentalnih podataka o hidrodinamičkim procesima u HDM hidrauličkim sustavima" Zadaci eksperimentalnih studija bili su: - proučavanje svojstava RVD-a pod pritiskom kako bi se proučavala adekvatnost izmjerenih parametara oscilacija vanjskog prostora Zidovi RVD parametara hidrodinamičkih procesa u hidrauličkim sustavima SDM; - određivanje smanjenja slabljenja valova u RS korištene u hidrauličkim sustavima SDM-a; - proučavanje spektralnog sastava tlačnih pulsiranja u hidrauličkim sustavima SDM-a koji sadrže zupčanike i aksijalno-klipne pumpe; - proučavanje svojstava udarnih valova koji nastaju u hidrauličkim sustavima SDM-a tijekom strojeva; - proučavanje uzoraka razmnožavanja valova u RJ.
Izračun pogrešaka izmjerenih količina provedeno je korištenjem statističkih metoda. Aproksimacija ovisnosti provedena je regresijskom analizom na temelju metode najmanjih kvadrata, pod pretpostavkom da je raspodjela slučajnih pogrešaka normalna (Gaussov). Izračun mjernih pogrešaka provedeno je prema sljedećim odnosima: CJ \u003d JO2S + C2R, (3.1.2.1), gdje je sustavna pogreška JS izračunata prema sljedećoj ovisnosti: R \u003d T1 GGL + G2O (3.1.2.2), i slučajnu pogrešku al - od teorije malih uzoraka. U gornjoj formuli, pogreška uređaja; T0-slučajna pogreška. Provjera usklađenosti eksperimentalne distribucije je normalno uz pomoć kriterija Pearsonove suglasnosti: NH ,. gdje i. \u003d - (P (UT) teoretske frekvencije, str; empirijske frekvencije; p (i) \u003d - e i2, volumen uzorkovanja, H je korak (razlika između dvije susjedne L / 2G opcije), AB je Sekundarna kvadratna devijacija, i, \u003d - kako bi se potvrdila sukladnost uzoraka u studiju, "kriterij W" je korišten za potvrdu uzoraka distribucije, što je primjenjivo za uzorke malog volumena.
Prema jednoj od posljedica teorema Taylora, bilo koja funkcija, kontinuirana i diferencijalna na nekoj parceli, može se prikazati s nekom pogreškom u ovom području kao polinom stupanj pm, Redoslijed polinoma P za eksperimentalne funkcije može se odrediti metodom konačnih razlika [B].
Zadaci eksperimentalnih studija označenih na početku sekcije riješeni su u istom nizu. Za veću udobnost, tehnika, postupak za provođenje i rezultate bit će dan za svaki eksperiment odvojeno. Ovdje ćemo napomenuti da su testovi na stvarnim automobilima provedeni u uvjetima garaže, to jest, tehnika je bila u zatvorenoj sobi u zatvorenoj sobi, temperatura okolnog zraka je + 12-15C, a prije početka mjerenja, crpke su radile na prazan 10 minuta. Sila s kojom je piezodatchik pritisnuo protiv hidrolinij, -20n. Središte senzora dotičnog Hydrolyania u svim mjerenjima provedenim na hidrolinama.
Preduvjet za proučavanje valnih procesa je empirijske studije o posebnim laboratorijskim stavkama i instalacijama. U području oscilacijskih procesa, složeni sustavi s volumetrijskim crpkama i hidrolizama s distribuiranim parametrima nisu dovoljno proučavani.
Da biste proučavali ove procese, razvijena je i proizvedena laboratorijska instalacija, predstavila Naris. 3.1.
Instalacija se sastoji od okomitog okvira (1) instaliranog na stabilnoj bazi (2), spremnik je montiran na okvir (3), pumpa za motornu motor BD-4310 (USA) (4), sigurnosni ventil (5) , usisavanje (6) i tlačni (7) autoceste, overclocking dio (8), hidraulične rezerve (9), podešavanje ventila za opterećenje (prigušenje) (10), odvod autoceste (11), senzor tlaka (12), mjerač tlaka (13) ), Autotransformer (14), traženi transformator (15).
Podesivi parametri postojanja su: duljina dijela ubrzanja, brzina električnog motora i pogonske osovine zupčanika, krutost hidrauličnog surfaktanta, pad tlaka na podesivom ventilu za punjenje, ventil za podešavanje.
Mjerni mjerni instrumenti su mjerač tlaka (13), koji ispravlja tlak u tlaku, mjerač deformacije visokofrekventnog tlaka na mjestu ubrzanja, CD-12M vibracijanalizator, tahometar za mjerenje brzine okretanja električnog motora vratilo.
Osim toga, u procesu eksperimenata osigurava se promjena ulja, s mjerenjem njegovih parametara (posebno viskoznosti), kao i promjenu krutosti hidroliza područja ubrzanja. Opcija ugrađena u hidrauličkoj fokusiranoj elastičnosti mijeha s mogućnošću podešavanja vlastite frekvencije oscilacije pomoću zamjenjive robe. Unutarnji promjer rigidnih hidroliza je 7 mm. Materijalna hidroline - čelik 20.
Raspon podešavanja postolja u kombinaciji s izmjenjivom opremom omogućuje vam da istražite rezonansu i anti-conant procese u hidrolinama tlaka, određuju smanjene koeficijente refleksije valova iz pneumatskog hidro-imorter (9). Alternativno predviđa promjenu temperature radnog fluida, proučavati svoj učinak na viskoznost, elastičnost i brzinu širenja vala.
Stalak se vrši na blok-modularnom krugu. Vertikalni dio okvira dizajniran je s uzdužnim vodilicama, na kojima se mogu montirati različiti čvorovi i jedinice ispitivanog hidrauličkog sustava. Konkretno, planira se instalirati rezonator bevelon tipa spojen na fleksibilno visokotlačno crijevo s metalnom pletenicom s fleksibilnim autocestom gas i odvoda. U uzdužnim žljebovima donjeg dijela okvira osigurava se instalacija razne injekcije i opreme za podešavanje.
Preporuke za provedbu metode za dijagnosticiranje tehnološkog procesa
Osim spektralnog sastava oscilacija RJ, i kao rezultat toga, oscilacije zidova hidrolize od interesa za mjerenje ukupne razine vibracija. Proučavanje hidrodinamičkih procesa koji se pojavljuju u hidrauličkim sustavima SDM-a, posebno u hidrauličkim sustavima buldožera na temelju T-170m traktora, opće razine vibracija mjerena je na kontrolnim točkama.
Mjerenja su provedena od strane ar-40 vibrometar, signal iz kojeg je primljen vibracijanalizator SD-12m. Senzor je pričvršćen na vanjskoj površini zida hidrolinea pomoću metalnog nosača.
Prilikom mjerenja ukupne razine (OU) zabilježeno je da je u vrijeme procesa podizanja ili spuštanja deponije (u vrijeme zaustavljanja hidrauličnih cilindara) amplituda oscilacija (pika) vibracije zidova hidroline zid se oštro povećava. To se može djelomično objasniti činjenicom da u trenutku utjecaja deponije zemljišta, kao iu vrijeme zaustavljanja hidrauličnih cilindara kada se izvatka podiže, vibracije se prenosi na buldožer u cjelini, uključujući zidove hidroliza.
Međutim, jedan od čimbenika koji utječu na veličinu vibracije zidova zidova hidrolista također može biti hidrat. Kada je buldožer bačen u porastu dosegnuvši ekstremni gornji položaj (ili pri spuštanju zemljišta), hidraulična cilindarska šipka s klipom također se zaustavlja. Radni fluid se kreće u hidrolizaniju, kao iu šipke šipke hidrauličnog cilindra (djeluje na usponu deponije), zadovoljava prepreku na svom putu, snaga RH inercije se pritisne na klip, tlak Oštro se povećava, što dovodi do pojave hidrograd. Osim toga, od trenutka kada je klip hidrauličnog cilindra već zaustavljen, a do trenutka kada tekućina kroz sigurnosni ventil ide u odvod (dok se ne aktivira sigurnosni ventil), crpka se nastavlja ubrizgati u Radna šupljina, koja također dovodi do povećanja tlaka.
Prilikom provođenja studija utvrđeno je da amplituda vibracije zidova zida tlaka hidrolini oštro povećava i na mjestu neposredno uz crpku (na udaljenosti od oko 30 cm od potonjeg) i na mjestu izravno susjedno na hidraulični cilindar. U isto vrijeme, amplituda vibracijskih znakova u kontrolnim točkama na slučaju buldožera malo se povećao. Mjerenja su provedena na sljedeći način. Buldožer na temelju T170m traktor bio je smješten na glatkom betonu. Senzor je dosljedno fiksiran u kontrolnim točkama: 1 - točku na tlaku hidrole (fleksibilna hidrolinij) izravno u susjedstvu pumpe; 2 - točka na kućište crpke (na spoju), smješteno na udaljenosti od 30 cm od točke 1.
Mjerenja vršnog parametra napravljene su tijekom procesa podizanja užeta, a prva dva ili tri prosjeka su provedena u stanju praznog rada pumpe, to jest, kada je pamak hidraulični cilindar bio u mirovanju. Kada se počeo povećati pristup izvatka i vrijednost vršnog parametra. Kada je izvatka došla do ekstremnog gornjeg položaja, vršni parametar dosegao je maksimalnu (Yaya / m-maksimum). Nakon toga, bilo je dopirano fiksirano u ekstremnom gornjem položaju, vršni parametar pao je na vrijednost koju je imao na početku procesa porasta, tj. Kada je crpka osušena (TJ / minimum). Interval između susjednih mjerenja bio je 2,3 s.
Prilikom mjerenja vršnog parametra u točki 1 u rasponu od 5 do 500 Hz (slika 3.7.2) u uzorku od šest mjerenja, srednji medijalni omjer maksimuma maksimuma na Yaya / m-minimalnom (Piksks / PIKT ) je 2.07. Sa standardnom devijacijom rezultata o \u003d 0,15.
Iz dobivenih podataka, može se vidjeti da je Q3 koeficijent 1,83 puta više za točku 1 nego za točku 2. Budući da se točke 1 i 2 nalaze na kratkoj udaljenosti od drugih, a točka 2 je čvrsto spojena na crpku Stanovanje od točke 1, a zatim odobriti: vibracije u točki 1 posljedica su velikog stupnja tlačnih pulsacija u radnoj tekućini. I maksimalne vibracije u točki 1, stvorena u vrijeme zaustavljanja deponije, zbog udarnog vala šire iz hidrauličkog cilindra do pumpe. Ako je vibracija na točkama 1 i 2 bila zbog mehaničkih oscilacija koje se pojavljuju u vrijeme deponijske stanice, vibracija na točki 2 bi bila više.
Slični rezultati su dobiveni i pri mjerenju parametra postrojenja u frekvencijskom području od 10 do 1000 Hz.
Osim toga, pri provođenju studija na parcelu tlaka hidrolendan, neposredno uz hidraulični cilindar, utvrđeno je da je ukupna razina vibracija hidrolizanijevog zida mnogo veća od ukupne razine vibracija u kontrolnim točkama na kućištu Buldožer, koji je nacrtan, na primjer, na kratkoj udaljenosti od mjesta vezanosti hidrauličnog cilindra.
Da bi se spriječilo pojavu hidroedusa, preporuča se instalirati prigušivanje uređaja na područje hidrolijanijevog izravno povezanog s hidrauličkim cilindrom, budući da proces širenja hidromater počinje upravo iz radne šupljine potonjeg, a zatim se proteže udarnim valom Tijekom hidrauličkog sustava, koji može oštetiti njegove elemente. Sl. 3.7.2. Ukupna razina vibracija na kontrolnoj točki 1 (Peak-5-500 Hz) Slika 3.7.3. Ukupna razina vibracija u kontrolnoj točki 2 (Pump Fitting) (Peak-5 - 500 Hz) Privremene pulsirajuće dijagrame vanjske površine zida tlaka hidrolinij u procesu podizanja deponija DZ-171 buldožera
Značajna količina informacija o dinamičkim procesima u radnom tekućini može se mjeriti parametrima svojih valova u stvarnom vremenu. Mjerenja su provedena tijekom podizanja buldožera od ostatka ostatka gornjeg položaja. Slika 3.7.4 prikazuje grafikon promjene vibracije vanjske površine zida tlaka tlačnog hidrolinijevog tlaka neposredno uz NSH-100 pumpu, ovisno o vremenu. Početni dio grafikona (0 t 3 s) odgovara radu crpke pri praznom hodu. U vrijeme vremena t \u003d 3, buldožer je prebacio gumb distributera na položaj "Podle". U tom trenutku, postojao je oštar povećanje amplitude vibriranja zidova hidrolinenog zida. I nije bilo niti jedan impuls veličine amplitude, već ciklus takvih impulsa. Od 32-dobivenih vibracija (na 10 različitih buldožera navedene marke), bilo je 3 mahunarke različitih amplituda (najveće amplitude - u drugom). Interval između prvog i drugog impulsa bio je manji od trajanja od intervala između drugog i trećeg (0,015 ° protiv 0.026), tj. Ukupni trajanje impulsa je 0,041 p. Na grafikonu se ti impulsi spajaju u jedan, jer je vrijeme između dva susjedna impulsa prilično mala. Prosječna amplituda maksimalne vrijednosti nastavljanja vibracija povećana je u prosjeku K \u003d 10.23 puta u usporedbi s prosječnom vrijednošću vibracija tijekom rada pumpe u praznom hodu. Srednja kvadratna pogreška bila je umjetnost \u003d 1.64. Na sličnim grafikonima dobivenim mjerenjem vibracija zida spojenja crpke, koji spaja poluvrsna šupljina potonjeg s tlačnom linijom, opaženo je tako oštri skok vibracija (sl. 3.7.4), što može biti objasnio je rigidnost zidova ugradnje.
Kosolapov, Viktor Borisovich
| Ova publikacija u RISC-u se uzima u obzir. Neke kategorije publikacija (na primjer, članci u sažetku, popularne znanosti, informacijskih časopisa) mogu se objaviti na mjestu platforme, ali se ne uzimaju u obzir u RISC-u. Članci se također ne uzimaju u obzir u časopisima i zbirkama isključeni iz RISC-a za povredu znanstvene i izdavačke etike. "\u003e Ulazi u RINTS ®: Da | Broj citata ove publikacije iz publikacija uključenih u RISC. Sama publikacija ne može ući u RISC. Za zbirke članaka i knjiga, indeksiranih u RISC-u na razini pojedinačnih poglavlja, ukupan broj citata svih članaka (poglavlja) i prikupljanja (knjiga) u cjelini. "\u003e Citiranje u RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Postoji ili ne ova publikacija u jezgri drints. Rinz jezgra uključuje sve članke objavljene u časopisima indeksirane u webu znanosti jezgre kolekcije, Scopus ili ruski indeks citiranja znanosti (rsci) baze podataka. "\u003e Ulazi u kernel RINTC ®: da | Broj citata ove publikacije iz publikacija uključenih u jezgru brata. Sama publikacija ne može biti uključena u jezgru brata. Za zbirke članaka i knjiga, indeksiranih u RISC-u na razini pojedinačnih poglavlja, ukupan broj citata svih članaka (poglavlja) i prikupljanje (knjige) u cjelini. "\u003e Citiranje iz Kernel RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Cittičnost normaliziranog časopisa izračunava se dijeljenjem broja citata dobivenih ovim člankom o prosječnom citatu koji su primili članci istog tipa u istom časopisu objavljenom u istoj godini. Pokazuje koliko je razina ovog članka veća ili ispod prosječne razine članaka časopisa u kojem se objavljuje. Izračunati ako postoji potpuni skup pitanja za časopis u RINK-u ove godine, Za članke ove godine, indikator se ne izračunava. "\u003e Norm. Citiranje magazina: 0 | Petogodišnji čimbenik magazina, koji je objavio članak za 2018. godinu. "\u003e Faktor učinka časopisa u RISC-u: | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Citat normaliziran tematskim smjerom izračunava se dijeljenjem broja citata dobivenih ovim publikacijom o prosječnom citiranju dobivenim publikacijama istog tipa tematskog smjera objavljenog u istoj godini. Pokazuje koliko je razina ove publikacije veća ili ispod prosječne razine drugih publikacija u istom području znanosti. Za publikacije tekuće godine, pokazatelj se ne izračunava. "\u003e Norm. \\ T 0 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Zagrijavanje radnog fluida na temperaturu od više od 60 ° C | Na cjevovodima | - Niska razina Radna tekućina u spremniku Filtri su začepljeni - SKORNO SAPUN |
| Pumpa za grijanje | Na kućište crpke i susjednih čvorova | - niska hrana i, kao rezultat, nedovoljna operativna brzina |
| Grijanje hidrauličnih cilindara i hidromotona | Na kućište hidrauličnog cilindra, hidromotor i cjevovoda uz njih na udaljenosti od 10-20 cm | - neispravan hidraulični cilindar (brtve, oštećenje klipa) - Neispravan hidraulički motor (trošenje klipova i distributera, kvar ležajeva) |
| Grijanje hidrauličkih distributera | Na kućište hidrauličkog distributera i susjednih cjevovoda ispuštanja radnog fluida | - Neispravan hidraulički distributer (noseće vještine, kvarova ventila) |
Ako, uz pomoć osjetila, nije bilo moguće identificirati kvar, onda je potrebno koristiti instrumente: mjerila tlaka, metara protoka itd.
Kako pristupiti potrazi za složenijim kvarovima hidrauličkog sustava?
Prije početka rješavanja problema morate jasno znati koje se parametre hidrauličkog sustava moraju mjeriti kako bi se dobila informacije o mjestu greške i s kojim posebnim alatima, uređajima i opremom to rade.
Izmjereni parametri
Za normalno funkcioniranje stroja na radno tijelo, određena sila se mora prenijeti (okretni moment) na određenoj brzini iu određenom smjeru. Korespondencija ovih parametara je unaprijed određena i trebala bi osigurati hidraulični uređaj koji pretvara hidrauličku energiju tekućine u mehaničku energiju izlazne veze. Ispravan rad radnog tijela ovisi o parametrima protoka - potrošnje, tlaka i smjera.
Prema tome, provjeriti rad hidrauličkog sustava, morate provjeriti jedan ili više ovih parametara. Da biste donijeli odluku o tome koji parametri potrebno je provjeriti, morate dobiti potpune neispravne informacije.
Često se neispravna poruka u stroju sastoji od prilično netočnih informacija, na primjer: "Nedovoljna snaga". Snaga ovisi o oba napora na izlaznoj vezi i od njegove brzine, tj. iz dva parametra. U tom slučaju, donijeti odluku o tome koji parametar mora biti potvrđen, treba postaviti više ciljanih pitanja: pogon radi presporo ili ne razvija traženi napor ili okretni moment?
Izvor Foto: stranica
Nakon utvrđivanja suštine greške (nedovoljna brzina ili sila, može se definirati nepravilan smjer kretanja radnog tijela), odstupanje od parametra protoka (potrošnja, tlak, smjerovi) od željene vrijednosti doveli su do ove greške.
Iako je postupak za pronalaženje greške temelji se na kontroli protoka, tlaka i smjera protoka, postoje i drugi parametri sustava koji se mogu mjeriti kako bi se lokalizirali neispravan čvor i za definicija uzroka njegovog kvara:
- pritisak na ulazu u crpku (vakuumsko) - odrediti greške u usisnim linijama;
- temperatura - obično viša temperatura jednog od čvorova sustava (u usporedbi s temperaturom ostatka) je vjerni znak da nastaje curenje;
- buka - Uz sustavne i rutinske provjere, buka je dobar pokazatelj stanja pumpe;
- razina onečišćenja - s ponovljenim izgledom kvarova hidrauličkog sustava, potrebno je provjeriti kontaminaciju radnog fluida za određivanje uzroka kvara.
Izvor Foto: stranica
Posebni uređaji, alati i oprema za dijagnozu hidrauličkih sustava
U hidraulični sistem Pritisak se obično mjeri mjerač tlaka ili vakuumom, a potrošnja mjerača protoka. Osim toga, drugi mogu biti korisni za dijagnostički stručnjak uređaji i alati:
- pretvarač tlaka i provjeru - ako točnost mjerenja tlaka treba biti veća od točnosti koju osigurava mjerač tlaka, kao i ako je potrebno mjeriti tlak tijekom procesa prijelaza ili pod djelovanjem reaktivnih perturbacija s vanjskog opterećenja ( pretvarač tlaka dovodi do naizmjeničnog napona ovisno o primijenjenom tlaku);
- ocjenjivano plovilo i štoperica - Prilikom mjerenja vrlo niskih troškova, kao što su curenja, uz njihovu pomoć, moguće je dobiti veću točnost nego kada mjerenje mjerača protoka;
- temperaturni senzor ili termometar - Za mjerenje temperature u hidrauličnom spremniku možete postaviti temperaturni senzor (često se kombinira s indikatorom razine radne tekućine), a preporučuje se da koristite signal alarma senzora čim temperatura rada Tekućina postaje preniska ili previsoka;
- termoelement - mjeriti lokalnu temperaturu u sustavu;
- mjerač buke - Povećana buka je također jasan znak kvara sustava, posebno za crpku. Uz pomoć mjerač buke, uvijek možete usporediti razinu buke "sumnjive" pumpe s razinom buke nove crpke;
- brojač čestica - omogućuje visok stupanj pouzdanosti kako bi se odredila razina onečišćenja radnog fluida.
Dijagnostika hidrauličkog sustava s funkcionalnim problemom u bageru
Korak 1. Neispravno upravljanje pogonom može imati sljedeće razloge.:
- ubrzati izvršni mehanizam ne odgovara navedenom;
- opskrba radnog fluida aktuatora ne odgovara navedenom;
- nedostatak kretanja aktuatora;
- pokret u pogrešnom smjeru ili nekontroliranom prometu aktuatora;
- neispravan slijed uključivanja aktuatora;
- "Puzanje" način, vrlo spori rad aktuatora.
Korak 2. Hidraulična shema određuje se brandom svake komponente sustava i njegove funkcije
Korak 3. RAŠTENJE POPIS ČVOJENICA koji mogu biti uzrok rada stroja, Na primjer, nedovoljna brzina aktuatora aktuatora može biti posljedica nedovoljne potrošnje tekućine koja ulazi u hidraulični cilindar ili njegov tlak. Stoga je potrebno napraviti popis svih čvorova koji utječu na te parametre.
Korak 4. Na temelju određenog dijagnostičkog iskustva određuje se prioritetni postupak za provjeru čvorova.
Korak 5. Svaki čvor sadržan na popisu je unaprijed verificiran u skladu s redoslijedom. Provjera se provodi prema takvim parametrima kao pravilna instalacija, postavljanje, percepciju signala, itd., Kako bi se identificirali abnormalne znakove (kao, na primjer, povišenu temperaturu, buku, vibracije itd.)
Korak 6. Ako, kao rezultat preliminarne provjere, čvor koji ima kvar nije pronađen, onda se intenzivnija provjera svakog čvora pomoću dodatnih alata provodi bez uklanjanja čvora iz stroja.
Korak 7. Provjera korištenja dodatnih uređaja treba pomoći pronaći neispravan čvor, nakon čega možete odlučiti želite li ga popraviti ili zamijeniti.
Korak 8. Prije ponovnog pokretanja stroja potrebno je analizirati uzroke i posljedice kvara., Ako je problem uzrokovan kontaminacijom ili povećanjem temperature hidraulične tekućine, može se ponoviti. Sukladno tome, potrebno je provesti daljnje neispravne mjere. Ako je pumpa prekinula, njegova olupina mogla ući u sustav. Prije spajanja nove crpke, hidraulični sustav treba temeljito isprati.
* Razmislite o tome što bi moglo oštetiti, kao i daljnje posljedice ove štete.
Bageri su dizajnirani da rade s zamrznutim ili ne tlo, kao i s pre-zgnječenim stijenama. Temperaturni raspon strojeva - -40 ... + 40 ° C. Uređaj bagera uključuje nekoliko čvorova koji osiguravaju rad stroja.
Kao što su agregati klasificirani
Bageri opremljeni radnom tijelu s jednom kantom podijeljeni su u kategorije:
- Na funkcionalnu svrhu. Postoje strojevi namijenjeni građevinskim radovima, posebnom i karijeri. Potonji su opremljeni ojačanom kantom dizajniran za rad s skaliranjem stijenama.
- Prema dizajnu šasije - na kotačima na poseban šasiju, na kotačima na auto kućištu. Potonji se može opremiti praćenim vrpcima s povećanom širinom.
- Prema vrsti radnog tijela - hidraulički, električni, kombinirani.
Kako je dogovoren bager
Ukupni uređaj bagera uključuje:
- trčanje dio;
- motor;
- hidraulični sistem;
- prijenos;
- kabini s kontrolama;
- platformu s rotacijskim uređajem;
- radnik.
Motor montiran na rotacijskoj platformi unutarnje izgaranje S paljenjem od kompresije. Motor ima sustav za hlađenje tekućine. Vožnja ventilatora za hlađenje Automatski, ali postoji prisilni prekidač. Kako bi se povećala snaga i smanjila potrošnju goriva, primjenjuje se instalacija turbopunjača. Motor pokreće operativne mehanizme bagera pomoću hidrauličkog ili električnog prijenosa. Mehanički prijenosi se primjenjuju na zastarjele tehnike.
Zakretni dio je montiran na šasiju kroz šasiju, pružajući rotaciju od 360 °. Na platformi je postavio kabinu operatera, hidraulički i električni sustav, Strijela s mehanizmima pogona i kontrole. Bum bagera može biti opremljen kantama različitih dizajna ili žljebova, što smanjuje vrijeme potrebno za stvaranje rovova. Moguće je instalirati hidraulične čekiće ili drugu opremu potrebnu pri provođenju radova u zemljanom radu.
Na mehaničkim pogonom bageri se koriste vitli, koji izravno kontroliraju kretanje strelica. Strojevi zadovoljavaju vitlo s 1 ili 2 osovine. Prvi se smatra čvorom koji ima dizanje i vučne bubnjeve instalirane na jednoj osovini. Ako su bubnjevi vitla odvojeni vratilom, onda se zove 2-devani. Takvi mehanizmi su instalirani u velikim bagerima.
Pogon vitla izvodi se vratima kroz mjenjač ili lanac, koji se provodi iz glavne osovine prijenosa. Za uključivanje koriste se kvačilo za više diska, za zaustavljanje - trake kočnice. Kabel je položen na bubanj u jedan ili više slojeva ovisno o duljini.
Dizajn minigavatora se ne razlikuje od načela postavljenih u tehnikama u punoj veličini. Razlika je pojednostaviti strukturu hidraulike i uporabu malih veličina dizelski motor, Radno mjesto operatera nalazi se u zatvorenoj kabini opremljenoj ventilacijskim i sustavima grijanja.
Uređaj bagera utovarivača razlikuje se od gore opisanog mehanizma. Radna kanta nalazi se na strelicama šarke ispred standardnog traktora kotača. Oprema za utovar ima hidraulični pogonProizvedeni iz kabine operatera.
Klasa hidrauličnog bagera 330-3
pisati [Zaštićeno e-poštom]web stranica
nazovite 8 929 5051717
8 926 5051717
Kratak uvod:
Izmjerite postavku tlaka glavnog sigurnosnog ventila u rasutom kanalu glavne crpke (tlak glavnog sigurnosnog ventila također se može mjeriti pomoću DR.ZX dijagnostičkog sustava.)
Priprema:
1. Isključite motor.
2. Pritisnite ventil za oslobađanje zraka koji se nalazi u gornjem dijelu hidrauličara za resetiranje preostalog tlaka.
3. Uklonite priključak za priključci kako biste provjerili pritisak na rasuti kanal glavne crpke. Ugradite adapter (ST 6069), crijevo (ST 6943) i mjerač tlaka (ST 6941).
: 6 mm
Spojite DR.ZX dijagnostički sustav i odaberite funkciju monitora.
4. Uključite motor. Uvjerite se da ne postoji vidljivo curenje na mjestu instalacije.
5. Podržite temperaturu radne tekućine u rasponu od 50 ± 5 ° C.
Mjerenje:
1. Uvjeti mjerenja prikazani su u donjoj tablici:
2. Prije svega, polako pomaknite poluge upravljanja tepihom, ručkom i strelicom za potpuni potez i istovaruju svaku konturu.
3. S obzirom na funkciju okretanja okretaja, zaključajte ga u stacionarnom stanju. Ispustite krug mehanizma rotacije rotacije, polako pomičući ručicu upravljanja kremom.
4. S obzirom na funkciju kretanja, popravite gusjenice ispred fiksnog objekta. Polako pomiče polugu kretanja mehanizma pokreta, istovarite konturu mehanizma kretanja.
5. Pritiskom na prekidač za kopanje, polako pomičite poluge kontrole žlice, ručicu i strelicu za potpuni potez i istovarite svaki krug osam sekundi.
Rezultati ocjenjivanja:
Pogledajte temu "Standardne performanse" u pododjeljku T4-2.
Napomena: Ako izmjerene vrijednosti tlaka za sve funkcije ispod vrijednosti navedenih u specifikaciji, vjerojatni uzrok može biti dijagnosticirana vrijednost glavnog sigurnosnog podešavanja ventila. Ako je pritisak ispod željene vrijednosti samo za bilo koju jedinstvenu funkciju, moguće je da razlog ne leži u glavnom sigurnosnom ventilu.
Postupak podešavanja podešavanja tlaka glavnog sigurnosnog ventila
Podešavanje:
U slučaju podešavanja tlaka za podešavanje tijekom rada kopanja u načinu rada velike snage, podesite podešavanje tlaka iz visokotlačne strane glavnog sigurnosnog ventila. U slučaju podešavanja tlaka ugađanja tijekom rada kopanja u normalnom načinu rada, podesite tlak podešavanja tlaka niski pritisak Osnovni sigurnosni ventil.
- Podešavanje postupka podešavanja tlaka za glavni sigurnosni ventil s visoke tvari
1. Otpustite bravu (1). Stegnite čep (3) lagano dok čep (3) ne dodiruje kraj klipa (2). Zategnite bravu (1).
: 27 mm
: Cork (3): 19,5 N · m (2 kgf · m), brava matica (1): 68 ... 78 n · m (7 ...
8 kgf · m) ili manje
2. Otpustite bravu (4). Uključivanje utikača (5), podesite tlak podešavanja u skladu s podacima o specifikaciji.
: 27 mm, 32 mm
: Zaustavi orah (4): 78 ... 88 n · m (8 ... 9 kgf · m) ili manje
- Postupak podešavanja podešavanja tlaka glavnog sigurnosnog ventila s niske tlačne strane
1. Otpustite bravu (1). Cijev utikač (3) u smjeru suprotnom od kazaljke na satu dok se tlak podešavanja ne postane odgovarajući navedeni u specifikaciji. Zategnite bravu (1).
: 27 mm, 32 mm
: Brava matica (1): 59 ... 68 n · m (6 ... 7 kgf · m) ili manje
2. Na kraju podešavanja provjerite instalirane vrijednosti tlaka.
Napomena: Promjene standardnih podešavanja (referentne vrijednosti)
| Broj okretaja vijka | 1/4 | 1/2 | 3/4 | 1 | |
| Vrijednost za promjenu tlaka sigurnosnog ventila: utikač (5) (iz povećanog tlaka) | Mpa | 7,1 | 14,2 | 21,3 | 28,4 |
| (kgf / cm2) | 72,5 | 145 | 217,5 | 290 | |
| Vrijednost za promjenu tlaka sigurnosnog ventila: utikač (3) (iz niskog tlaka) | Mpa | 5,3 | 10,7 | 16 | 21,3 |
| (kgf / cm2) | 54 | 109 | 163 | 217 | |
Pružamo na zahtjev savjete i obavljamo besplatnu tehničku podršku i savjete
pisati [Zaštićeno e-poštom]web stranica
nazovite 8 929 5051717
