| این نشریه در RISC مورد توجه قرار گرفته است. برخی از دسته های انتشارات (به عنوان مثال، مقالات در انتزاعی، علوم محبوب، مجلات اطلاعاتی) را می توان بر روی سایت پلتفرم ارسال کرد، اما در RISC حساب نمی شود. مقالات نیز در نشریات و مجموعه ها از RISC برای نقض اخلاق علمی و نشر مورد توجه قرار نمی گیرند. "\u003e وارد می شود ®: بله | تعداد نقل قول های این نشریه از انتشارات موجود در RISC. انتشار خود ممکن است RISC را وارد نکند. برای مجموعه ای از مقالات و کتاب ها، که در RISC در سطح فصل های فردی فهرست شده است، تعداد کل استنادات تمام مقالات (فصل ها) و مجموعه (کتاب ها) به طور کلی نشان داده شده است. "\u003e استناد در RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||
| این نشریه در هسته ای وجود دارد یا نه. هسته رینز شامل تمام مقالات منتشر شده در نشریات منتشر شده در پایگاه داده های هسته ای علمی، Scopus یا پایگاه داده های علوم انسانی روسیه (RSCI) است. "\u003e وارد هسته RINTC®: آره | تعداد نقل قول های این نشریه از انتشارات موجود در هسته های اشاره شده است. این نشریه ممکن است در هسته ای از نی ها نباشد. برای مجموعه ای از مقالات و کتاب ها، که در RISC در سطح فصل های فردی فهرست شده است، تعداد کل نقل قول های تمام مقالات (فصل ها) و مجموعه (کتاب ها) به طور کلی نشان داده شده است. "\u003e استناد از کرنل RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||
| نقل قول مجله نرمال شده با تقسیم تعداد نقل قول های به دست آمده توسط این مقاله بر اساس میانگین نقل قول دریافت شده توسط مقالات مشابه در همان مجله منتشر شده در همان سال محاسبه می شود. نشان می دهد که میزان این مقاله بالاتر یا کمتر از حد متوسط \u200b\u200bمقالات مجله است که در آن منتشر شده است. محاسبه شده است اگر مجموعه ای کامل از مسائل مربوط به این سال در میان وجود داشته باشد. برای مقالات سال جاری، این شاخص محاسبه نشده است. "\u003e Norm. مجله استناد: 0 | فاکتور تاثیر پنج ساله مجله، که مقاله ای را برای سال 2018 منتشر کرد. "\u003e عامل تاثیرگذار مجله در RISC: | |||||||||||||||||||||||||||||
| استناد عادی شده توسط جهت موضوعی با تقسیم تعداد نقل قول های به دست آمده از این نشریه به دست آمده از نقل قول به دست آمده توسط انتشارات همان نوع جهت موضوعی منتشر شده در همان سال محاسبه می شود. نشان می دهد که میزان این نشریه بالاتر یا کمتر از حد متوسط \u200b\u200bنشریات دیگر در همان زمینه علم است. برای نشریات سال جاری، این شاخص محاسبه نشده است. "\u003e Norm. شهروندی به سوی: 0 | ||||||||||||||||||||||||||||||
| تعداد انقلابهای پیچ | 1/4 | 1/2 | 3/4 | 1 | |
| ارزش برای تغییر فشار سوپاپ ایمنی: پلاگین (5) (از افزایش فشار) | مپ | 7,1 | 14,2 | 21,3 | 28,4 |
| (KGF / CM2) | 72,5 | 145 | 217,5 | 290 | |
| ارزش برای تغییر فشار سوپاپ ایمنی: پلاگین (3) (از فشار کم) | مپ | 5,3 | 10,7 | 16 | 21,3 |
| (KGF / CM2) | 54 | 109 | 163 | 217 | |
ما مشاوره درخواست را ارائه می دهیم و پشتیبانی فنی و مشاوره فنی رایگان را انجام می دهیم
نوشتن [ایمیل محافظت شده]سایت اینترنتی
تماس بگیرید 8 929 5051717
فصل 1. تجزیه و تحلیل سیستم موجود که هر دو حالت کلی موضوع پویایی مایع کار است
1.1. نقش و محل تشخیص در سیستم فنی 11 تعمیر و نگهداری درایوهای هیدرولیک SDM
1.2 وضعیت کلی هیدرودینامیک هیدرولیک SDM
1.3. تحقیقات تحقیقاتی در مورد دینامیک هیدرولیک
1.3.1 مطالعات نظری
1.3.2 مطالعات تجربی
1.4 استفاده از آنالوگ های الکترو هیدرولیکی در 48 مطالعه فرآیندهای موج در RS در سیستم های هیدرولیک
1.5. بررسی روشهای تشخیص SDM هیدرولیک
1.6 نتیجه گیری در فصل. هدف و اهداف
فصل 2. مطالعات نظری فرآیندهای هیدرودینامیکی در ارتباط با سیستم های هیدرولیک SDM 2.1. بررسی توزیع اصلی هارمونیک اصلی سیستم هیدرولیک SDM
2.1.1 مدل سازی هارمونیک اصلی عبور از 69 موانع
2.1.2 تعریف B. عمومی تابع انتقال 71 یک سیلندر هیدرولیکی دو طرفه دو طرفه
2.1.3. تعیین فشار در هیدرولیز با تحریک نوسان با حل معادله تلگراف
2.1.4 مدل سازی انتشار امواج در هیدرولینیوم بر روی روش 80 مبتنی بر آنالوگ الکترو هیدرولیک 2.2. ارزیابی میزان فشار شوک در سیستم های هیدرولیکی ماشین آلات ساختمانی بر روی نمونه ای از بولدوزر DZ
2.3. پویایی تعامل جریان پالسی RJ و 89 دیوارهای خط لوله
2.4 رابطه نوسانات دیوارهای هیدرولینز و 93 فشار داخلی مایع کار
2.5. نتیجه گیری در فصل
فصل 3. مطالعات تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM
3.1 توجیه روش های تحقیق تجربی و 105 انتخاب پارامترهای متغیر
3.1.1. مقررات عمومی. هدف و اهداف تجربی 105 مطالعه
3 l.2. روش های پردازش داده های تجربی و برآورد خطاهای اندازه گیری
3.1.3. تعيين فرم معادله رگرسيون
3.1 A. روش ها و روش انجام مطالعات تجربی 107
3.2. شرح تجهیزات و ابزار اندازه گیری
3.2.1 برای مطالعه فرآیندهای موج در 106 سیستم هیدرولیک ایستاده اید
3.2.2. تجزیه و تحلیل لرزش SD-12M
3.2.3. سنسور ارتعاش AR
3.2.4 تچومتر دیجیتال / استروبوسکوپ "Aktakak" ATT
3.2.5. فشار هیدرولیکی
3.3. بررسی تغییر شکل استاتیک بالا 113 آستین فشار تحت بار
3.3.1 تحقیق در مورد تغییر شکل شعاعی RVD
3.3.2. بررسی تغییر شکل محوری RVD با یک 117 پایان آزاد
3.3.3. تعيين فرم معادله رگرسيون P \u003d Y (AD)
3.4. به سوال از ویژگی های ارتعاش SDM در زمینه های مختلف طیف
3.5. بررسی میزان انتشار موج و کاهش 130 از ضعف یک ضربه تک در Mg-15 مایع
3.6. بررسی ماهیت پالساسیون فشار در سیستم هیدرولیک 136 از بیل مکانیکی EO-5126 در ارتعاش دیواره های هیدرولینز
3.7. هیدرودینامیک مایع کار در سیستم هیدرولیک بولدوزر
DZ-171 هنگام مسابقه
3.8. تحقیق وابستگی دامنه هارمونیک اصلی از 151 فاصله را به شکاف دریچه گاز
4.1. انتخاب یک پارامتر تشخیصی
4.3. معیار برای ارزیابی
4.4. ویژگی های آنالوگ های روش پیشنهادی
4.5. مزایا و معایب روش پیشنهادی
4.6. نمونه هایی از برنامه های بتنی
4.7. برخی از جنبه های فنی روش پیشنهادی تشخیص
4.8. محاسبه اثر اقتصادی از پیاده سازی روش پیشنهادی 175 اکسپرس
4.9. بررسی اثربخشی اجرای روش تشخیص Express-177
4.11. نتیجه گیری در فصل 182 نتیجه گیری برای کار 183 نتیجه گیری 184 ادبیات
لیست توصیه شده از پایان نامه ها تخصص "جاده، ساخت و ساز و بلند کردن و حمل و نقل ماشین آلات، 05.05.05 CIFRA WAK
افزایش قابلیت اطمینان عملیاتی ماشین های هیدرولیک بر اساس مدیریت عملیاتی فرآیندهای نگهداری آنها 2005، دکتر علوم فنی Bulakina، النا نیکولاوا
بهبود خواص عملیاتی سیستم های هیدرولیک دستگاه تراکتور 2002، نامزد علوم فنی Fomenko، نیکولای الکساندروویچ
بهبود روش های حفاظت از دستگاه های هیدرولیکی و ردیابی از انتشار اضطراری مایع کار 2014، نامزد علوم فنی Ushakov، Nikolay Alexandrovich
توسعه ابزار فنی برای جلوگیری از شرایط اضطراری در سیستم های هیدرولیک مهر و موم کمپرسور 2000، نامزد علوم فنی Nazik Ellomir Yusif
حالت های غیر ثابت درایو هیدرولیکی 2001، کاندیدای علوم فنی Moroz، Andrey Anatolyevich
پایان نامه (بخشی از انتزاعی نویسنده) در موضوع "بهبود روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک وسایل نقلیه ساخت و ساز و جاده بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک"
کارایی تعمیر و نگهداری ماشین های ساخت و ساز و جاده ها (SDM) تا حد زیادی بستگی به اجرای کیفی تشخیص فنی دستگاه و درایو هیدرولیکی آن دارد که بخشی جدایی ناپذیر از اکثر SDM است. در سال های اخیر، در اکثر صنایع اقتصاد ملی، انتقال به تعمیر و نگهداری ساخت و ساز و تکنیک های جاده ای در شرایط فنی واقعی وجود دارد، که باعث می شود که عملیات تعمیر غیر ضروری را حذف کنید. چنین گذار نیاز به توسعه و پیاده سازی روش های جدید برای تشخیص درایوهای هیدرولیک SDM دارد.
تشخیص درایو هیدرولیکی اغلب نیاز به مونتاژ و جداسازی دارد که با زمان قابل توجهی همراه است. کاهش زمان تشخیص یکی از وظایف مهم تعمیر و نگهداری SDM است. راه حل این کار با راه های مختلف امکان پذیر است، یکی از آنها استفاده از روش های تشخیص بیکار است. در عین حال، یکی از منابع ارتعاشات دستگاه ها فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است و با توجه به پارامترهای ارتعاشات، می توان ماهیت فرآیندهای هیدرودینامیکی و وضعیت خط هیدرولیکی و عناصر فردی آن را قضاوت کرد .
در ابتدای قرن XXI، امکان تشخیص ارتعاش تجهیزات چرخشی افزایش یافته است که بر اساس عملیات انتقال به تعمیر و نگهداری و تعمیرات بسیاری از انواع تجهیزات مانند تهویه، با توجه به حالت واقعی، بر اساس عملیات انتقال و تعمیر انواع مختلفی از تجهیزات مانند تهویه بود. در عین حال، برای درایوهای هیدرولیکی SDM، nomenclature نقص های قابل تشخیص بر روی ارتعاش و صحت شناسایی آنها هنوز هم کافی نیست تا تصمیمات مربوطه را انجام دهد. به طور خاص، در میان پارامترهای تشخیصی سیستم هیدرولیک به طور کلی، اندازه گیری شده در صفحه مجوز برای نگهداری ماشین های ساختمانی، در "توصیه های سازمان تعمیر و نگهداری و تعمیر ماشین آلات ساختمانی" MDS 12-8.2000 پارامترهای ارتعاش نیست منظور داشتن.
در این راستا یکی از امیدوار کننده ترین روش های تشخیص درایوهای هیدرولیکی SDM، روش های ارتعاش بی نظیر بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی است.
به این ترتیب، بهبود روش های تشخیص ابزار هیدرولیکی ماشین های ساختمانی و جاده بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی یک مشکل علمی و فنی است.
هدف از کار پایان نامه، توسعه روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است.
برای رسیدن به هدف، لازم است که وظایف زیر را حل کنیم:
کاوش شرایط مدرن سوال هیدرودینامیک SDM هیدرولیکی و پیدا کردن امکان پذیر بودن فرایندهای هیدرودینامیکی برای توسعه روش های جدید برای تشخیص درایوهای هیدرولیکی SDM؛
ساخت و کشف مدل های ریاضی فرآیندهای هیدرودینامیکی که در سیستم های هیدرولیکی (HS) SDM رخ می دهد؛
به طور تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی را به سیستم های هیدرولیکی SDM بررسی می کنند؛
بر اساس نتایج مطالعات، توصیه هایی را برای بهبود روش های تشخیصی سیستم های هیدرولیک SDM توسعه می دهد؛
هدف تحقیق - فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های SDM سیستم هیدرولیک.
موضوع مطالعات الگوهایی است که ارتباط بین پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی و روش های تشخیص درایوهای هیدرولیکی SDM ایجاد می کند.
روش های تحقیق - تجزیه و تحلیل و سنتز تجربه موجود، روش های آمار ریاضی، آمار کاربردی، تجزیه و تحلیل ریاضی، روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی، روش های تئوری معادلات فیزیک ریاضی، مطالعات تجربی بر روی یک پایه خاص و بر روی ماشین های واقعی.
نوآوری علمی نتایج پایان نامه:
یک مدل ریاضی از پاساژ اول هارمونیک های فشار ناشی از پمپ حجم (هارمونیک های اصلی) جمع آوری شد و راه حل های عمومی توسط یک سیستم معادلات دیفرانسیل به دست آمد که توزیع هارمونیک اصلی هیدرولیز را توصیف می کرد؛
وابستگی های تحلیلی برای تعیین فشار داخلی مایع در RVD بر روی تغییر شکل پوسته الاستیک چند سلولی آن به دست آمد.
وابستگی تغییر شکل RVD از فشار داخلی به دست می آید؛
تجربی به دست آمده و بررسی طیف های ارتعاش تجهیزات هیدرولیک در GS از بولدوزر EO-5126، بولدوزر DZ-171، جرثقیل رونق خود را در شرایط عملیاتی به دست آورد.
روش داروهای ارتعاش سیستم های هیدرولیکی SDM پیشنهاد شده است، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای اصلی هارمونیک فشار پالس های فشار تولید شده توسط پمپ حجم پیشنهاد شده است.
معیار پیشنهادی برای حضور پین ها در سیستم هیدرولیک SDM هنگام استفاده از روش جدید غیر باند تشخیص فنی;
امکان استفاده از پارامترهای شوک های هیدرولیکی که به عنوان یک نتیجه از تأخیر در سوپاپ ایمنی برای تشخیص SDM رخ می دهد، رخ می دهد.
اهمیت عملی نتایج به دست آمده:
روش جدیدی از vibrodiaGendostation برای محلی سازی سوء عملکرد در عناصر هیدرولیک SDM پیشنهاد شده است؛
یک آزمایشگاه برای مطالعه فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی ایجاد شده است؛
نتایج کار در فرایند آموزشی در دوره سخنرانی، در طول دوره ها و طرح های پایان نامه، و تنظیمات آزمایشگاهی ایجاد شده در هنگام انجام کار آزمایشگاهی استفاده می شود.
مشارکت شخصی متقاضی نتایج اصلی توسط نویسنده شخصا به طور خاص، به ویژه، تمام وابستگی های تحلیلی و توسعه روش مطالعات تجربی. هنگام ایجاد ایستگاه های آزمایشگاهی، نویسنده پیشنهاد طرح مشترک را پیشنهاد کرد، پارامترهای اصلی محاسبه می شوند و ویژگی های گره های اصلی آنها توجیه می شود. در توسعه یک روش ارتعاشی، نویسنده ایده انتخاب علامت تشخیصی اصلی و روش اجرای عملی خود را تحت شرایط عملیاتی دارد. نویسنده به طور شخصی برنامه ها و روش های مطالعات تجربی را توسعه داد، مطالعات انجام شد و نتایج آنها پردازش شد و نتایج آنها توسعه یافت، توصیه ها برای طراحی GS OGP، با توجه به فرایندهای موج، توسعه یافت.
تضمین نتایج کار. نتایج کار بر روی NTC ها در سال های 2004، 2005 و 2006 در کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی، دانشجویان دکترا و دانشمندان جوان، گزارش شده است قرن XXI»MSTU در Maikop، در کنفرانس علمی و عملی" مکانیک - قرن XXI "Brgtu در براتسک، در اولین کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی و دانشمندان جوان" در Omsk (Sibadi) و همچنین در سمینارهای علمی بخش " ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات "(TMIO) موسسه صنعتی Norilsk (NII) در سال 2003، 2005، 2005 و 2006.
دفاع انجام می شود:
اثبات علمی روش جدید تشخیص اکسپرس سیستم های هیدرولیک SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در HS؛
توجیه بهره وری استفاده از روش پیشنهادی تشخیص فنی بیکار؛
توجیه امکان استفاده از پارامترهای هیدرولوارد برای تعیین شرایط فنی سیستم هیدرولیک SDM.
انتشارات. بر اساس نتایج مطالعات، 12 اثر چاپ شده منتشر شد، یک درخواست برای اختراع برای اختراع ارائه شد.
تم های ارتباطی از کار با برنامه های علمی، برنامه ها و تم ها.
این موضوع به عنوان بخشی از موضوع بودجه دولت ابتکار عمل "افزایش قابلیت اطمینان ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات" با توجه به طرح NIR موسسه صنعتی Norilsk برای سال های 2004-2005، که در آن نویسنده به عنوان یک سازنده شرکت کرد، توسعه یافته است.
پیاده سازی کار تست های عملیاتی روش اکسپرس جستجو برای تکه ها؛ نتایج کار انجام شد تا به فرایند تکنولوژیکی در شرکت "Autorashide" Norilsk، و همچنین در فرآیند آموزشی موسسه صنعتی Govpo Norilsk استفاده شود.
ساختار کار کار پایان نامه شامل مقدمه، چهار فصل با نتیجه گیری، نتیجه گیری، لیستی از منابع مورد استفاده، از جمله 143 نام و 12 برنامه کاربردی است. این کار بر روی 219 صفحه، از جمله 185 صفحه اصلی متن، شامل 11 جداول و 52 نقاشی است.
نتیجه گیری از پایان نامه در موضوع "جاده، ساخت و ساز و بلند کردن و حمل و نقل ماشین آلات، Melnikov، رومی Vyacheslavovich
نتیجه گیری برای کار
1. ضرورت با توجه به پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی برای توسعه روش های ارتعاش جدید برای تشخیص سیستم هیدرولیک SDM اثبات شده است.
2. بر اساس مدل های ریاضی ساخته شده، معادلات تکثیر اولین هارمونیک از پالس های فشار ایجاد شده توسط پمپ حجم، از طریق مقاومت هیدرولیکی برای برخی موارد خاص یافت شد.
3. بر اساس نتایج مطالعات تجربی، امکان مطالعه فرآیندهای هیدرودینامیکی در Rs در پارامترهای ارتعاش دیواره های RVD اثبات شده است. ثابت شده است که اولین هارمونیک پالس های فشار ایجاد شده توسط پمپ حجم به راحتی خود را در کل سیستم هیدرولیک SDM تشخیص می دهد. در بزرگراه تخلیه در غیاب یک ضربه، هارمونیک مشخص شده خود را تشخیص نمی دهد.
4. بر اساس داده های تجربی به دست آمده، یک روش جدید جستجو برای پین ها در سیستم های هیدرولیک SDM، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای اصلی هارمونیک های فشار ناشی از پمپ پیشنهاد شده است. علائم تشخیصی تعیین شده توسط ظاهر هیدرولیکی در سیستم هیدرولیکی بولدوزر DZ-171، با ظهور عملکرد بیشتر دستگاه مشخص شده غیر قابل قبول است.
نتیجه
در نتیجه مطالعات انجام شده، تعدادی از منظم بودن تغییر شکل RVD زمانی که فشار داخلی تغییر می کرد شناسایی شد. فرضیه الگوهای شناسایی شده تغییر شکل RVD نامزد شده است. تحقیقات بیشتر در همان جهت اجازه می دهد تا سطح جدیدی از تعمیم نتایج به دست آمده و نظریه های موجود از تغییر شکل RVD را توسعه دهد.
مطالعه پدیده Hydrodar ناشی از سیستم های هیدرولیک SDM می تواند ادامه یابد انواع متفاوت ماشین آلات. در عین حال، سوالات زیر مهم هستند: که در آن SDM Hydrodars منجر به کاهش بیشتر شاخص های قابلیت اطمینان می شود؛ این که آیا توسعه معیارهای تشابه امکان انتشار نتایج به دست آمده در مطالعه دستگاه های قدرت جزئی بر روی دستگاه همان نوع، اما قوی تر است؟ احتمال دارد که در تحقیقات بیشتر این امکان وجود خواهد داشت که معیارهای شباهت را پیشنهاد کنیم، که اجازه می دهد نتایج مطالعات انسان هیدرولیک را در سیستم های هیدرولیکی از همان نوع، بر روی سیستم هیدرولیک یک نوع متفاوت (به عنوان مثال، در سیستم های هیدرولیکی بولدوزرها در سیستم های هیدرولیکی بیل مکانیکی). همچنین مهم است که سوال در سیستم های هیدرولیکی که هیدروپرهای آنها اغلب به وجود می آید، و همچنین پرسش از فشار شوک ماشین آلات به بزرگترین ارزش ها برسد.
برای پیش بینی میزان فشار فشار در حین هیدرولونان، مهم است که وابستگی دامنه هیدروتار را از زمان عملیاتی دستگاه P \u003d F (T) بدانیم. به منظور اندازه گیری نفوذ هیدرولوکان های در حال ظهور در عملکرد عملیاتی، لازم است بدانیم که متوسط \u200b\u200bتوسعه به نارسایی ناشی از این دلیل است. برای انجام این کار، لازم است که قانون توزیع کست های فشار تحت GU را بدانیم.
در مطالعه امواج شوک ناشی از مایع کار در سیستم های هیدرولیک SDM، مشخص شد که یکی از دلایل مسدود شدن تدریجی شیر است. با تحقیقات بیشتر توصیه می شود که میزان آن را تعیین کنید که انباشت این رسوبات بر روی سطوح دریچه ها و تنظیم تجهیزات رخ می دهد. با توجه به نتایج این مطالعات، می توان توصیه های خود را در مورد فرکانس فلاشینگ دریچه ها در طول 111 در صورتی انجام داد.
مطالعات لازم در منطقه آشفتگی در GS (وجود آن در مطالعات ماشین های حاوی پمپ دنده یافت شده و در بخش 3.4 شرح داده شده است) نیاز به توضیح وجود این منطقه دارد. ممکن است یک روش تشخیصی بر مبنای ارزیابی دامنه هارمونیک ها در منطقه آشفتگی ایجاد شود و اجازه می دهد سطح کلی لباس های هیدرولیک را تعیین کند.
توسعه روش تشخیص بر اساس تجزیه و تحلیل اصلی هارمونیک اصلی (فصل 4) به شناسایی الگوهای انتقال هارمونیک های اصلی از طریق انواع مختلف تجهیزات هیدرولیک، برای تعیین توابع انتقال برای تعیین می شود گونه های مختلف تجهیزات هیدرولیک و پیشنهاد روش شناسی برای ساخت چنین نسبت دنده ها. ممکن است دستگاه های تخصصی طراحی شده به طور خاص برای اجرای این روش تشخیص ایجاد شود و ارزان تر از ارتعاشات جهانی SD-12M است که در تحقیقات انجام شده است. همچنین در آینده، ممکن است تعیین تجربی از پارامترهایی که تشخیص اثرات باید با روش پیشنهادی تشخیص داده شود. چنین پارامترها شامل ریاضی انتظار برای دامنه پس زمینه ارتعاشی و مقدار تقریبی این مقدار است.
انتقال به سطح بالاتر از تعمیم در هنگام استفاده از روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی می تواند انجام شود، اگر انتشار موج در هیدرولینز بر اساس مدل های الکتریکی مانند خطوط طولانی و بر اساس قوانین اساسی - معادلات ماکسول نیست.
مراجع تحقیقات پایان نامه نامزد علوم فنی Melnikov، رومی Vyacheslavovich، 2007
1. Abramov S.I.، Harazov A.M.، Sokolov A.V. تشخیص فنی از بیل های تک خطی با درایو هیدرولیکی. M.، Stroyzdat، 1978. - 99 p.
2. هیدرومیست Axial-Piston: A.S. 561002 USSR: MKI F 04 در 1/24
3. Alekseeva T.V.، Artemyev K.A. و دیگران. وسایل نقلیه جاده ای، ساعتها 1. ماشین آلات برای زمین های زمین. M.، "مهندسی مکانیک"، 1972. 504 p.
4. Alekseeva T.V.، Babanska v.D.، Basht Tym و دیگران تشخیص فنی درایوهای هیدرولیکی. متر: مهندسی مکانیک 1989. 263 پ.
5. Alekseeva T.V. موتور هیدرولیک و هیدروتاوماتیک ماشین های زمینی. M.، "مهندسی مکانیک"، 1966. 140 p.
6. Alifanov A. L.، Diev A. E. قابلیت اطمینان ماشین آلات ساختمانی: آموزش / Norilsk Industra. موسسه Norilsk، 1992.
7. درایو هیدرولیکی قابل تنظیم Axial-Piston. / ed v.n. prokofiev متر: مهندسی مکانیک، 1969. - 496 پ.
8. Aronessz N.Z.، Kozlov v.A.، Kozobkov A.A. استفاده از مدل سازی الکتریکی برای محاسبه ایستگاه های کمپرسور. متر: nedra، 1969. - 178 p.
9. Baranov v.N.، Zakharov Yu.E. اتوکول های هیدرولیک درایو با شکاف در بازخورد تنگ // IZV. بالاتر. تحصیلات. سلول. اتحاد جماهیر شوروی مهندسی مکانیک. 1960.--№12. - ص. 55-71.
10. Baranov V.N.، Zakharov Yu.E. در نوسان های اجباری هیدروکلروموتور پیستون بدون بازخورد // SAT. tr. mwu آنها. آگهی Bauman -1961 - 104. ص. 67 - 77.
11. Baranov Z.N.، Zakharov یو. E. الکترو هیدرولیک و مکانیسم های ارتعاش هیدرولیک. -m: مهندسی مکانیک، 1977.325 پ.
12. Barkov A.V.، Barkova N.A. تشخیص ارتعاش ماشین آلات و تجهیزات. تجزیه و تحلیل ارتعاش: آموزش. سنت پترزبورگ: اد. مرکز SPBGMTU، 2004.- 152C.
13. Barkov v.A.، Barkova N.A.، Fedorchev V.V. تشخیص ارتعاش بلوک چرخ دنده چرخ دنده در حمل و نقل راه آهن. سنت پترزبورگ: اد. مرکز SPBGMTU، 2002. 100 S، IL.
14. Bashta TM درایوهای هیدرولیک از هواپیما. نسخه 4، بازیافت و تکمیل شده است. انتشارات خانه "مهندسی مکانیک"، مسکو، 1967.
15. Bashta TM درایوهای ردیابی هیدرولیک. -m: مهندسی مکانیک، 1960. -89 p.
16. Bashta T. M. پمپ های حجمی و موتورهای هیدرولیکی سیستم های هیدرولیک. متر: مهندسی مکانیک، 1974. 606 پ.
17. Belsky v.I. راهنمای تعمیر و نگهداری تراکتور. متر: Rosselkhozizdat، 1986. - 399 p.
18. Bessonov L. A. پایه های نظری مهندسی برق. سخنرانی ها و تمرینات. بخش دوم. ویرایش دوم انتشارات انرژی دولتی. مسکو، 1960. 368 پ.
19. Borisova K. A. تئوری و محاسبه فرآیندهای گذرا از خشک شدن هیدرولیک ردیابی با تنظیم گاز گشتاور، با توجه به غیر خطی بودن ویژگی های دریچه گاز // TR. مای. -m، 1956. ص. 55 - 66.
20. Lebedev O. V.، Khromova G. A. بررسی اثر پالساسیون جریان فشار مایع کار بر قابلیت اطمینان شلنگ های فشار بالا دستگاه های تلفن همراه. تاشکند: "فن" UZSSR، 1990. 44 ثانیه.
21. Waygaarten F. پمپ های پیستونی محوری. "هیدرولیک و پنوماتیک"، شماره 155، ص. 10-14.
22. Venos Chen-Kus. انتقال انرژی در سیستم های هیدرولیکی با استفاده از یک جریان پالسی // TR. امر ON-VA INZH. - خز. سر مبانی نظری محاسبات مهندسی. 1966 - №3 - ص 34 - 41.
23. Latypov SH.Sh. روش و روش تشخیص شیلنگ های هیدرولیک هیدرولیک برای ماشین آلات کشاورزی: \u200b\u200bDIS. . CAND تله علوم: 05.20.03 -M.: RGB، 1990.
24. Vinogradov O. V. منطق برای پارامترها و توسعه صفحات ارتعاش هیدرولیک برای تهیه و مهر و موم بتن هنگام ساخت شمع های Burbilling: DIS. CAND تله علوم: 05.05.04 - متر: RGB، 2005.
25. Vladislavlev A.P. مدل سازی برق سیستم های دینامیکی با پارامترهای توزیع شده. m: energia، 1969.- 178 p.
26. Volkov A.A.، Gracheva S.M. محاسبه خود نوسانات مکانیسم هیدرولیکی با شکاف در بازخورد تنگ // IZV. دانشگاه ها. مهندسی مکانیک. 1983. - شماره 7 - ص. 60-63.
27. Volkov DP، نیکولایف S.N. بهبود کیفیت ماشین آلات ساختمانی. -M: Stroyzdat، 1984.
28. Volosov v.M.، Morgunov B.I. روش میانگین در نظریه سیستم های نوسان غیرخطی غیر خطی. m: ed. MSU، 1971. - 508 پ.
29. Voskoboinikov M. S.، Koriov R. A. در تشخیص تنگی داخلی جمع آوری شده توسط روش آکوستیک // رسیدگی Rkyiga.-1973.- جلد. 253.
30. Voskresensky V.V.، Kabanov A.N. مدل سازی کنترل گاز هیدرولیک بر روی TSM. // مطالعات ماشین. 1983. - شماره 6 - ص. 311.
31. Gamynin N.S. و دیگران. درایو ردیابی هیدرولیک / Gamynin N.S.، Kamenir Ya.A.، KoroCinn B.L.؛ اد. v.A. لشچنکو متر: مهندسی مکانیک، 1968. - 563 پ.
32. نوسانات مایع روزانه برای پمپ ها و سیستم های هیدرولیک: A.S. 2090796 روسیه، 6 F 16 L 55 / 04. / Artyukhov A.V.؛ Knush O.V.؛ شطرنج EV؛ Shestakov G.V. (روسیه). № 94031242/06؛ اعلام کرد 1994.08.25؛ انتشار 1997.09.27.
33. Genkin MD، Sokolova A.G. تشخیص ویبروآکوسیتیک ماشین آلات و مکانیزم ها. متر: مهندسی مکانیک، 1987.
34. هیدرولیک، ماشین آلات هیدرولیک و درایوهای هیدرولیک. / Basht T.M.، Rudnev S. S.، Nekrasov V. V. و همکاران. M: مهندسی مکانیک 1982. 423C.
35. نوسانات و روش های هیدرولیک برای از بین بردن خطوط لوله بسته. نشسته آثار اد. Nizamova H.N. Krasnoyarsk، 1983.
36. Gion M. مطالعه و محاسبه سیستم های هیدرولیک. مطابق. با فرانتز؛ اد. l.g. زیرزمینی - متر: مهندسی مکانیک، 1964. - 388 پ.
37. صاف P.A.، Khachaturian S.A. پیشگیری و از بین بردن نوسانات گیاهان تزریق. متر: "مهندسی مکانیک"، 1984.
38. Glickman B.F. مدل های ریاضی سیستم های Pneumo-hydraulic. - m .: علم، 1986. -366 پ.
39. Danko P.e.، Popov A.G.، Kozhevnikova T.A. بالاترین ریاضیات در تمرینات و وظایف. در 2 ساعت و: مطالعات. کتابچه راهنمای کاربر 5th ed.، عمل -m: بالاتر. shk، 1999.
40. فشار پالس فشار: A.S. 2084750 روسیه، 6 F 16 L 55 / 04. / پتی از G.A.؛ Sorokin G.A. (روسیه). № 94044060/06؛ اعلام کرد 1994.12.15؛ انتشار 1997.07.20.
41. هیدرولیک دینامیک // B.D. Sadovsky، v.N. prokofiev V. K. Kutuzov، A.F. Shcheglov، Ya. V. ولفسون. اد. v.n. prokofiev متر: مهندسی مکانیک، 1972. 292C.
42. Dudkov Yu.N. مدیریت انتقال و مجبور کردن حالت Overclock از پلت فرم چرخش بیل (در مثال EO-4121A، EO-4124). خلاصه Diss Kand. تله علوم پایه Omsk 1985.
43. Zavner B.jl، Kramskaya Z.I. بارگیری دستکاری -جی: مهندسی مکانیک، 1975. 159 پ.
44. Zhukovsky n.ee. در مورد اثر هیدرولیکی در لوله های لوله کشی. -m: معکوس، 1949. - 192 p.
45. Zalmanzon L.A. تئوری عناصر پنومونیک. -m: علم، 1969.- 177 پ.
46. \u200b\u200bZorin V. A. اصول عملیاتی سیستم های فنی: کتاب درسی برای دانشگاه ها / v.a. زرین متر: Master-Press LLC، 2005. 356 p.
47. Isaakovich M.A. کل آکوستیک متر: علم، 1973
48. ISMAILOV SH.YU. و همکاران تحقیقات موتور تجربی کم قدرت / Ismailov S. Yu.، Smolyarov A.M.، Levkoev B.I. // IZV. دانشگاه ها. ابزار دقیق، شماره 3 - ص. 45 - 49.
49. Karlov N.V.، Kirichenko N.A. نوسانات، امواج، سازه ها. m: fizmatlit، 2003. - 496 p.
50. Kassandrova O.N.، Lebedev v.V. پردازش نتایج مشاهدات. "علم"، دفتر سرمقاله اصلی FIZ.-MAT. ادبیات، 1970
51. Katz A.M. تنظیم خودکار سرعت موتورها احتراق داخلی. M.-L.: Mashgiz، 1956. -312 p.
52. Kobrinsky A.E.، Stepanenko Yu.A. حالت فضاپیمای Viber در سیستم های کنترل // SAT. tr. ماشین های مکانیک / متر: علم، 1969. Vol. 17-18. - ص. 96-114.
53. Kolovsky M.Z.، Slader A.V. مبانی پویایی روبات های صنعتی. m: ch. اد. مات فیزیکی Litching، 1988. - 240 ثانیه.
54. Komarov A.A. قابلیت اطمینان سیستم های هیدرولیک. M.، "مهندسی مکانیک"، 1969.
55. Korbokhn B.L. دینامیک سیستم های هیدرولیک ماشین آلات. متر: مهندسی مکانیک، 1976. - 240 ثانیه.
56. Kotelnikov v.A.، Khokhlov v.A. دستگاه تبدیل الکترو هیدرولیک به DC انتگرال الکترونیک // اتوماسیون و telemechanics. 1960.--№11. - ص. 1536-1538.
57. Landau LD، Lifshits E.M. فیزیک نظری: مطالعات. خوراک: برای دانشگاه ها. در 10 تن هیدرودینامیک T. VI. 5th ed.، عمل - m: fizmatlit، 2003. -736 p.
58. Levitsky N.I. محاسبه دستگاه های کنترل برای رانندگان هیدرولیک ترمز. متر: مهندسی مکانیک، 1971. - 232 پ.
59. Levitsky N.I، Tsuhnova E.A. محاسبه ربات های صنعتی هیدرولیک / / ماشین آلات و ابزار. 1987، - شماره 7 - ص. 27-28.
60. Falls A.M. پایداری سیستم های قابل تنظیم غیرخطی. -m: gosgortkhizdat، 1962. 312 p.
61. Leshchenko v.A. درایوهای ردیابی هیدرولیک برای اتوماسیون ماشین. متر: ایالت دانشمندان. انتشارات خانه ساخت ماشین آلات، 1962. -368 p.
62. Litvinov E.ya.، Chernavsky v.A. توسعه یک مدل ریاضی یک خط هیدرولیکی گسسته برای روبات های صنعتی // پنوماتیک و هیدرولیک: سیستم درایو و کنترل. 1987. - T. 1. - شماره 13. - ص. 71 - 79.
63. Litvin-Grayova M.Z. درایو هیدرولیک در سیستم های اتوماسیون. -m: Mashgiz، 1956.- 312 p.
64. Lurie Z.Y.، Gernyak A. I.، Saenko V.P. طراحی چند معیاره از پمپ های دنده با تعامل داخلی // بولتن مهندسی مکانیک. № 3،1996.
65. Lewis E.، Stern X. سیستم های کنترل هیدرولیک. متر: میر، 1966. -407 پ.
66. Lyubelsky V. I.، Pisarev A. G. دستگاه های ریزپردازنده برای تشخیص رانندگان وسایل نقلیه ساخت و ساز و جاده // "ساخت و ساز و وسایل نقلیه جاده ای"، شماره 2،2004. ص .35-36
67. Lubelsky V.I.، Pisarev A.G. . "سیستم تشخیصی آب هیدرولیک" ثبت اختراع روسیه شماره 2187723
68. Lubelsky V.I.، Pisarev A.G. دستگاه های کنترل اولتراسونیک ساخت و ساز و مهندسی جاده ها و ماشین های جاده شماره 5،1999، ص 28-29.
69. Maigarin B. J. پایداری سیستم های قابل تنظیم با توجه به بار خارجی مکانیسم هیدرولیکی / اتوماسیون و tellemechanics. 1963 - شماره 5 - ص. 599-607.
70. Makarov R. A.، Gosport Yu.A. تشخیص شرایط فنی بیل از روش ارتعاش و ارتعاشات /// ساخت و ساز و وسایل نقلیه جاده ای - 1972.-№ 11.-s. 36-37.
71. Makarov R.A.، Sokolov A.V.، تشخیص ماشین آلات ساختمانی. M: Stroyzdat، 1984. 335 p.
72. Maksimenko A.N. عملیات ساخت و ساز و ماشین آلات جاده: مطالعات. سود. سن پترزبورگ: BHV - پترزبورگ، 2006. - 400 ثانیه.
73. Malinovsky E.Yu. و همکاران محاسبه و طراحی وسایل نقلیه ساخت و ساز و جاده / E.Yu. Malinovsky، L. B. Zaretsky، yu.g. berengard؛ اد. e.yu. Malinovsky؛ متر: مهندسی مکانیک، 1980. - 216 پ.
74. مالتوا N.A. بهبود تعمیر و نگهداری مهندسی هیدرولیکی ماشین آلات ساخت و ساز و جاده ها با استفاده از بودجه تشخیص فنی غیر دارویی. dis CAND تله علوم پایه Omsk، 1980. - 148 p.
75. Matveev I.B. ماشین آلات هیدرولیک درایو شوک و عمل ارتعاش. M.، "مهندسی مکانیک"، 1974،184 p.
76. Malyutin v.V. و دیگران. ویژگی های محاسبه سیستم های الکترو هیدرولیک روبات های صنعتی / V.V. Malyutin، A. A. Chelyweshev، V. D. Yakovlev // مدیریت سیستم های فنی ربات و احساس آنها. متر: علم، 1983.
77. مهندسی هیدرولیک مهندسی ماشین / JI.A. Kondakov، G.A. نیکیتین، v.N. Prokofiev و همکاران اد. v.n. prokofiev متر: مهندسی مکانیک 1978 -495 پ.
78. Krauyinip P. Ya. پویایی مکانیسم لرزش بر روی پوسته های الاستیک با درایو هیدرولیکی. dis . دکتر.. تله علوم، در ویژه. 02/01/06 Tomsk، 1995.
79. Nigmatulin R.I. دینامیک رسانه های چند مرحلهای. در 2 ساعت 1.2. متر: علم، 1987.-484 پ.
80. TARKO JI.M. فرایندهای انتقال در مکانیسم های هیدرولیکی. M.، "ماشین آلات ماشین"، 1973. 168 پ.
81. Oxenenko A. Ya.، Ghernyak A. I.، Lurie 3. Ya.، دکتر Tehn. علوم، Kharchenko V. P. (Vniugidroprnav، Kharkov). تجزیه و تحلیل خواص فرکانس پمپ هیدرولیک شیر با تنظیم فاز. "مجله مهندسی مکانیک"، № 4،1993.
82. Osipov A.F. ماشین های هیدرولیک حجمی. متر: مهندسی مکانیک، 1966. 160C.
83. بخش های جداگانه دستگاه هیدرولیک ماشین های تلفن همراه: مطالعات. کتابچه راهنمای کاربر / T.V. Alekseeva، V.P. Volovikov، N.S. Goldin، E.B. شرمن؛ opi Omsk، 1989. -69 p.
84. Pasykov p.m. نوسانات بلوک سیلندر پمپ محوری-پیستون // بولتن مهندسی مکانیک. 1974. شماره 9. ص. 15-19.
85. P.M. Pasynkov کاهش عرضه ناهموار هیدروماشینهای پیستون محوری. // بولتن مهندسی مکانیک. 1995. شماره 6.
86. Petrov v.V.، Ulanov G.M. بررسی بازخورد سفت و سخت و با سرعت بالا برای سرکوب نوسانات خودکار سروومکانیسم دو مرحله ای با کنترل رله / اتوماسیون و تلومانیک. -1952 چ. I. - № 2 - ص. 121 - 133. قسمت دوم 2 - شماره 6 - ص 744 - 746.
87. برنامه ریزی و سازماندهی آزمایش اندازه گیری / E. T. Vododarsky، B. N. Malinovsky، یو. M. Tuz K.: SK پیروزی انتشارات رئیس خانه، 1987.
88. Popov A.A. توسعه یک مدل ریاضی درایو هیدرولیکی یک ربات صنعتی // بولتن مهندسی مکانیک. 1982. - شماره 6
89. پوپوف D.N. فرآیندهای هیدرومکانیکی غیر مستطیلی، M .: مهندسی مکانیک، 1982. -39С.
90. Portnov-Sokolov Yu.P. در حرکت سازنده هیدرولیک پیستون با بارهای معمول بر روی آن // Sat. کار بر روی اتوماسیون و tellemechanic. اد. v.n. پتروا انتشارات خانه آکادمی علوم اتحاد جماهیر شوروی 1953. - ص. 18-29.
91. Posokhin G.N. کنترل گسسته درایو الکترو هیدرولیک. m: energia، 1975. - 89 p.
92. Prokofiev v.N. و دیگران. مهندسی هیدرولیک مهندسی ماشین آلات / V.N. Prokofiev، JI.A. Kondakov، G.A. نیکیتین؛ اد. v.n. prokofiev متر: مهندسی مکانیک، 1978. - 495 پ.
93. Rego K.G. پردازش مترولوژیکی از اندازه گیری های فنی نتایج: مرجع، دستی. k: tehnja، 1987. - 128 p. ایل
95. Rutov D.D. آنالوگ از ضعف لاندو در وظیفه انتشار یک موج صوتی در یک مایع با حباب های گاز. نامه ها در Zhetf، جلد 22، جلد. 9، ص 446-449. نوامبر 5، 1975.
96. سیستم های تشخیص درایورهای هیدرولیکی بیل: Overview / Bagin S. B. سری 1 "ماشین آلات ساخت و ساز و جاده". متر: Tsnieitsstroymash، 1989، جلد. چهار.
97. Sitnikov B.T.، Matveev I.B. محاسبه و مطالعه سوپاپ ایمنی و سرریز. M.، "مهندسی مکانیک"، 1971. 129 پ.
98. دایرکتوری برای آمار اعمال شده. در 2 تن T.1: PER. از انگلیسی / اد. E Lloyd، W. Leremman، یو. N. Tyurina. متر: امور مالی و آمار، 1989.
99. راهنمای فیزیک مهندسین و دانشجویان قطار / B. M. Yavorsky، A. A. Dellaf. M.، 1974، 944 p.
100. راهنمای ناوگان تراکتور تراکتور / v.Yu. Ilchenko، P.I. Carasev، A. S. Limont et al.: Vintage، 1987. - 368 پ.
101. ماشین آلات ساختمانی. دایرکتوری، قسمت 1. تحت ژنرال اد. v.A. Bauman و F.A. lapier M.، مهندسی مکانیک، 1976، 502 پ.
102. Tarasov V.N.، Boyarkina I.V.، Kovalenko M.V. و دیگران. تئوری تاثیر در ساخت و ساز و مهندسی مکانیک. متر: انتشارات علمی، ناشر انجمن دانشگاه های ساختمانی، 2006. - 336 پ.
103. تشخیص فنی. تشخیص وسایل نقلیه، تراکتور، کشاورزی، ساخت و ساز و وسایل نقلیه جاده ای: GOST 25044-81. کاربردی. قطعنامه کمیته دولتی اتحاد جماهیر شوروی در مورد استانداردهای 16 دسامبر 1981. n 5440. تاریخ معرفی 01.01.1983.
104. روش های فنی تشخیص: راهنمای / v.V. Klyuev، P.P. ParkHomenko، v.E. Abramchuk و همکاران؛ تحت کل اد. v.V. نگاه داشتن. متر: مهندسی مکانیک، 1989. -672 پ.
105. دستگاه برای محافظت در برابر تاثیر هیدرولیکی: A.S. 2134834 روسیه، 6 F 16 L 55 / 045. / Sedyov N.A.؛ Dudko V.V. (روسیه). № 98110544/06؛ اعلام شده 1998.05.26؛ انتشار 1999.08.20.
106. Fedorchenko N. P.، Kolosov S. V. روش شناسی برای تعیین کارایی پمپ های هیدرولیکی حجمی با روش ترمودینامیکی در کتاب: موتور هیدرولیک و سیستم مدیریت ساخت و ساز، کشش و ماشین های جاده ای. Omsk، 1980.
107. مکانیسم های هیدرولیکی Fesandier J. مطابق. با فرانتز m: oborongiz، 1960. - 191 p.
108. Fomenko v.N. توسعه سیستم های حفاظت از درایوهای هیدرولیک مکانیسم های کشش و ماشین های حمل و نقل ویژه. / پایان نامه برای Office Uch. هنر. k.t.n. ولگوگراد، 2000.
109. Khachaturian S.A. فرآیندهای موج در تاسیسات کمپرسور. متر: مهندسی مکانیک، 1983.- 265 پ.
110. Khokhlov v.A. تجزیه و تحلیل حرکت مکانیسم هیدرولیکی بارگذاری شده با بازخورد // اتوماسیون و تلومانیک. 1957. - شماره 9. -s. 773 - 780.
111. Khokhlov v.A. و دیگران. سیستم های ردیابی الکترو هیدرولیک / Khokhlov v.A.، Prokofiev v.N.، Borisov N.A. و غیره.؛ اد. v.A. خوخلوف -m: مهندسی مکانیک، 1971. 431 پ.
112. Zapkin Ya. 3. در رابطه بین ضریب معادل تلاش و ویژگی آن // اتوماسیون و telemechanics. 1956. - T. 17. - شماره 4 - ص. 343 - 346.
113. CHURKIN V. M. واکنش به اثر ورودی مرحله ای از محرک گاز گشتاور با بار inertial هنگام استفاده از فشرده سازی مایع / / اتوماسیون و تلومانیک. 1965. - شماره 9. - ص. 1625 - 1630.
114. Churkina T. N. برای محاسبه ویژگی های فرکانس محرک هیدرولیک CHOKE بارگذاری شده در توده inertia و نیروی موقعیتی // طراحی مکانیزم ها و پویایی ماشین آلات: SAT. tr.vzmi، M.، 1982.
115. Sharchaev A. T. تعریف نوسانات اجباری پنوموهیدروپریک از روبات های صنعتی / / سیستم های کنترل ماشین و خطوط اتوماتیک: SAT. tr. Vzim، M.، 1983. ص. 112-115.
116. Shargaev A. T. تعریف نوسانات خود را از pneumohydroprys از روبات های صنعتی // سیستم های کنترل ماشین و خطوط اتوماتیک: Sat. tr. Vzim، M.، 1982. ص. 83 - 86.
117. Sholom A. M.، Makarov R.A. ابزار کنترل حجم هیدرولیک درایورهای ترمودینامیکی / / وسایل نقلیه ساخت و ساز و جاده. -1981-№ 1.- 24-26.
118. عملیات ماشین های جاده ای: کتاب درسی برای دانشگاه ها در تخصص "ساخت و ساز و تجهیزات جاده ای و تجهیزات" / M. Sheinin، B.I. فیلیپوف و همکاران متی، مهندسی مکانیک، 1980. - 336 پ.
119. کارخانه ارنست V. Hydra و استفاده صنعتی آن. m: Mashgiz، 1963.492 p.
120. Candov JL، Joncheva N.، Gartsets S. روش شناسی برای تحلیلی، در مکانیزم های پیچیده، لوله کشی با Hidrocylinders // Enginerogen، 1987.- T. 36. - شماره 6.- S. 249-251. bulg
121. Backet W.، KleinBreuer W. Kavitation Und Kavitationserosion در Hydraulischen Systemen // Kounstrukteuer. 1981، V. 12. شماره 4. S. 32-46.
122. پشتی W. Schwingngserscheinunger Bei DruckRightLungen Olhydrulik und Pneumatik. 1981، V. 25. شماره 12. S. 911 - 914.
123. کره R. تجزیه و تحلیل نظری از پاسخ یک رله هیدرولیک بارگذاری شده // proc. inst. مکانیک eng rs 1959. - V. 173. - شماره 16. - ص. 62 - 69 - انگلیسی.
124. Castelain I. V.، Bernier D. یک برنامه جدید مبتنی بر نظریه پیچیده پیچیده برای تولید خودکار مدل دیفرانسیل دستکاری های ربات / / مکانیک. و ماخ تئوری. 1990. - 25. - شماره 1. - ص. 69 - 83. - انگلیسی.
125. DOEBELIN E. مدل سازی سیستم و پاسخ. اوهایو: شرکت بل و هاول، 1972.- 285P.
126. Dedebelin E. مدل سازی سیستم و پاسخ، رویکردهای نظری و تجربی. نیویورک: جان ویلی و پسران، - 1980.-320p.
127. Dorf R.، Bishop R. سیستم های کنترل مدرن. ویرایش هفتم-ماساچوست: شرکت انتشارات Addison-Wesley، 1995.- 383P.
128. Dorny C. درک سیستم های پویا. - نیوجرسی: Prentice-Hall، 1993. -26P.
129. Herzog W. Berechnung Des Ubertrgugsverhaltens Von Fon Flusskkeitssballdampdern در Hydrosystemen. Olhydrulik und Pneumatik. 1976، №8. S. 515-521.
130. Inigo Rafael M.، Norton Lames S. شبیه سازی پویایی یک ربات صنعتی // IEEE Trans. آموزش 1991. - 34. - شماره 1. - ص 89 - 99. انگلیسی.
131. لین شیر کوان. دینامیک دستکاری با زنجیرهای بسته // IEEE Trans. غارت. و خودکار - 1990. - 6. - شماره 4 - ص. 496 - 501. - انگلیسی.
132. مور B.C. برآورد فرکانس تشدید کننده های هیدرولیکی // prod. مهندس 1958. - v. 29. - شماره 37. - ص. 15 - 21. - انگلیسی.
133. مور B.C. نحوه برآورد با فرکانس Resonates از actuators هیدرولیک // کنترل مهندسی. 1957. - شماره 7 - ص. 73 - 74. - انگلیسی .136. 95. O "Brien Donald G. Hydroulic Stepping Motors // الکترو فناوری. - 1962. - v. 29. - شماره 4 - ص. 91 - 93. - انگلیسی.
134. Pietrabissa R.، Mantero S. یک مدل پارامتر توزیع شده برای ارزیابی دینامیک مایع از بایپس های مختلف کرونر // med. مهندس Phys.-1996.- جلد. 18، شماره 6، ص. 477-484.
135. RAO B.V. Ramamurti V.، Siddhanty M.N. عملکرد دستگاه ارتعاش هیدرولیک // inst. مهندس (هند) مکانیک مهندس 1970. - v. 51. - شماره 1. - ص. 29 - 32. -ANGL.
136. Rosenbaum H.M. Fluides یک بررسی کلی // Marconi Rev.- 1970.-№179.
137. Royle I.K. اثرات غیر خطی ذاتی در سیستم های کنترل هیدرولیکی با بارگیری inertia // proc. inst. مکانیک مهندس - 1959. - v. 173. - شماره 9. - ص. 37 - 41. - انگلیسی.
138. Sanroku Sato، Kunio Kobayashi. انتقال سیگنال انتقال سیگنال برای سوپاپ سوپاپ کنترل هیدرولیک هیدرولیک // مجله انجمن هیدرولیک و پنوماتیک ژاپن. 1982. - 7 - V. 13.-№ 4 - ص. 263 - 268. - انگلیسی.
139. Theissen H. Volumenstrompulsation Von Kolbenpumpn // Olhydrulik und Pneumatik. 1980. شماره 8. S. 588 591.
140. Turnbull D.E. پاسخ یک سروومکانیسم هیدرولیکی بارگیری شده // proc. inst. مکانیک eng rs 1959. - V.L 73. - شماره 9. - ص. 52 - 57. - انگلیسی.
لطفا توجه داشته باشید که متون علمی ارائه شده در بالا برای آشنایی نوشته شده اند و به رسمیت شناختن متون اصلی پایان نامه ها (OCR) به دست آمده است. در این ارتباط، آنها ممکن است حاوی خطاهای مرتبط با ناقص الگوریتم های تشخیص باشند. در PDF پایان نامه و خلاصه نویسنده که ما چنین خطاها را ارائه می دهیم.
480 مالش | 150 UAH. | $ 7.5 "، mouseOff، fgcolor،" #ffffcc "، bgcolor،" # 393939 ")؛" onmouseout \u003d "بازگشت nd ()؛"\u003e دوره پایان نامه - 480 RUB، تحویل 10 دقیقه ، در اطراف ساعت، هفت روز در هفته و تعطیلات
Melnikov رومی Vyacheslavovich. بهبود روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک ساخت و ساز و ماشین های جاده بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک: پایان نامه ... نامزد علوم فنی: 05.05.05 Norilsk، 2007 219 p. RGB OD، 61: 07-5 / 3223
معرفی
فصل 1. تجزیه و تحلیل سیستم موجود، وضعیت کلی سوال پویایی مایع کار
1.1. نقش و محل تشخیص در سیستم تعمیر و نگهداری سیستم های هیدرولیک SDM
1.2 شرایط عمومی هیدرودینامیک هیدرولیک درایو SDM 17
1.3. تحقیقات تحقیقاتی در مورد دینامیک هیدرولیک
1.3.1 مطالعات نظری 24.
1.3.2 مطالعات تجربی 42.
1.4 استفاده از آنالوگ های الکترو هیدرولیکی در مطالعه فرآیندهای موج در Rs در سیستم های هیدرولیک SDM
1.5. مرور کلی روش های تشخیصی هیدرولیک SDM 52
1.6 نتیجه گیری در فصل. هدف و اهداف تحقیق 60
فصل 2 مطالعات نظری فرآیندهای هیدرودینامیکی در ارتباط با سیستم های هیدرولیک SDM
2.1. بررسی توزیع اصلی هارمونیک اصلی سیستم هیدرولیک SDM
2.1.1 مدل سازی عبور از هارمونیک های اصلی از طریق موانع
2.1.2 تعیین شکل کلی تابع انتقال عمل دو طرفه
2.1.3. تعیین فشار در هیدرولیز با تحریک نوسان با حل معادله تلگراف
2.1.4 مدل سازی انتشار امواج در هیدرولیایی بر اساس روش آنالوگ های الکترو هیدروژن
2.2. بررسی میزان فشار شوک در سیستم های هیدرولیکی ماشین آلات ساختمانی بر روی نمونه ای از بولدوزر DZ-171
2.3. دینامیک تعامل جریان پالسی RJ و دیوارهای خط لوله
2.4 همبستگی نوسانات دیواره های هیدرولینز و فشار داخلی مایع کار
2.5. نتیجه گیری در فصل 103
فصل 3. مطالعات تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM
3.1 توجیه تکنیک های تحقیق تجربی و انتخاب پارامترهای متغیر
3.1.1. عمومی. هدف و اهداف تحقیقات تجربی
3.1.2. روش های پردازش داده های تجربی و برآورد خطاهای اندازه گیری
3.1.3. تعیین شکل معادله رگرسیون 106
3.1.4 روش شناسی و روش انجام مطالعات تجربی
3.2. شرح تجهیزات و ابزار اندازه گیری 106
3.2.1 پایه برای مطالعه فرآیندهای موج در سیستم های هیدرولیک
3.2.2. تجزیه و تحلیل لرزش SD-12M 110
3.2.3. سنسور ارتعاش AR-40 110
3.2.4 تچومتر دیجیتال / استروبوسکوپ "Aktakak" ATT-6002 111
3.2.5. پرس هیدرولیک 111.
3.3. مطالعه تغییر شکل استاتیک آستین های فشار بالا تحت بار
3.3.1 تحقیق در مورد تغییر شکل شعاعی RVD 113
3.3.2. مطالعه تغییر شکل محوری RVD با یک پایان آزاد
3.3.3. تعيين فرم معادله رگرسيون P \u003d 7 (DS1) 121
3.4. به سوال از ویژگی های ارتعاش SDM در زمینه های مختلف طیف
3.5. بررسی میزان انتشار موج و کاهش ضایعات یک پالس تک در مایع Mg-15
3.6. بررسی ماهیت پالساسیون فشار در سیستم هیدرولیک EO-5126 بیل مکانیکی برای ارتعاش دیواره های هیدرولینز
3.7. هیدرودینامیک مایع کار در سیستم هیدرولیک بولدوزر DZ-171 هنگامی که تخلیه برداشته می شود
3.8. بررسی وابستگی دامنه هارمونیک اصلی از فاصله تا اسلات دریچه گاز
3.9. نتیجه گیری در فصل 157
4.1. انتخاب پارامتر تشخیصی 159
4.3. معیار برای حضور پانچ 165
4.4. ویژگی های آنالوگ های روش پیشنهادی 169
4.5. مزایا و معایب روش پیشنهادی 170
4.6. نمونه هایی از برنامه های بتنی 171
4.7. برخی از جنبه های فنی روش تشخیصی پیشنهادی
4.8. محاسبه اثر اقتصادی از معرفی روش پیشنهادی اکسپرس
4.9. بررسی اثربخشی اجرای روش تشخیصی اکسپرس
4.11. نتیجه گیری در فصل 182
نتیجه گیری برای کار 183
نتیجه گیری 184.
ادبیات
مقدمه ای بر کار
ارتباط موضوعکارایی تعمیر و نگهداری وسایل نقلیه ساخت و ساز و جاده ای (SDM) تا حد زیادی بستگی به اجرای کیفی تشخیص فنی دستگاه و درایو هیدرولیکی آن دارد که بخشی جدایی ناپذیر از اکثر SDM ها در سال های اخیر در اکثر بخش های اقتصاد ملی است انتقال به تعمیر و نگهداری تکنیک های ساخت و ساز و جاده ای در شرایط فنی واقعی وجود دارد، که اجازه می دهد تا عملیات تعمیر غیر ضروری را از بین ببرد، چنین انتقال نیاز به توسعه و پیاده سازی روش های جدید برای تشخیص درایوهای هیدرولیک SDM دارد
تشخیص درایو هیدرولیک اغلب نیاز به مونتاژ و جداسازی دارد که با هزینه های زمان قابل توجهی کاهش می یابد، کاهش زمان برای تشخیص یکی از وظایف مهم تعمیر و نگهداری SDM است، راه حل آن به روش های مختلفی امکان پذیر است، یکی از آنها استفاده از روش های مختلف است تشخیص بیکاری، از جمله ارتعاش در همان زمان، یکی از منابع ارتعاشات ماشین ها فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است و با توجه به پارامترهای ارتعاشات، می توان ماهیت فرآیندهای هیدرودینامیکی را که در حالت هیدرولیک اتفاق می افتد، قضاوت کند خط و عناصر فردی آن
در ابتدای قرن XXI، امکان تشخیص ارتعاش تجهیزات چرخشی افزایش یافته است که بر اساس نگهداری تعمیر و نگهداری و تعمیر بسیاری از انواع تجهیزات، به عنوان مثال، با توجه به وضعیت واقعی، برای هیدرولیک، تهویه مطبوع بود درایوها، nomenclature از نقص های قابل تشخیص بر روی ارتعاشات نقص ها و دقت شناسایی آنها هنوز هم برای ایجاد چنین راه حل های مسئولیتی ناکافی است
در این راستا یکی از امیدوار کننده ترین روش های تشخیص SDM Idrevodovov، روش های تشخیص ارتعاش ضربه، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی است
بنابراین، بهبود روش های تشخیص ابزار هیدرولیک ساخت و ساز و جاده ها بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است واقعیمشکل علمی و فنی
هدف از کار پایان نامهاین توسعه روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است
برای رسیدن به هدف، لازم است که موارد زیر را حل کنیم وظایف
کشف وضعیت فعلی هیدرودینامیک
هیدرولیک SDM و پیدا کردن نیاز به هیدرودینامیک
فرآیندهای توسعه روش های تشخیصی جدید
هیدرولیک درایو SDM،
ساخت و کشف مدل های ریاضی فرآیندهای هیدرودینامیکی که در سیستم های هیدرولیک SDM رخ می دهد،
به طور تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی را بررسی کنید
جریان در سیستم های هیدرولیک SDM،
بر اساس نتایج مطالعات برای کار کردن
توصیه هایی برای بهبود روش های تشخیصی
سیستم هیدرولیک SDM،
تحقیقات شیء- فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM
موضوع تحقیق- الگوهایی که روابط بین ویژگی های فرآیندهای هیدرودینامیکی و روش های تشخیص درایوهای هیدرولیکی SDM را ایجاد می کنند
روش های پژوهش- تجزیه و تحلیل و تعمیم تجربه های موجود، روش های آمار ریاضی، آمار اعمال شده، تجزیه و تحلیل ریاضی، روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی، روش های تئوری معادلات فیزیک ریاضی، مطالعات تجربی بر روی یک ایستگاه خاص ایجاد شده و در اتومبیل های واقعی
نوآوری علمی نتایج پایان نامه:
یک مدل ریاضی از پاساژ اول هارمونیک های فشار ناشی از پمپ حجم (هارمونیک های اصلی) کشیده شد و راه حل های عمومی سیستم معادلات دیفرانسیل توصیف گسترش هارمونیک اصلی هیدرولیانیوم
وابستگی های تحلیلی برای تعیین تعیین شد
مایع فشار داخلی در RVD بر روی تغییر شکل آن
پوسته الاستیک چند فلزی
وابستگی تغییر شکل RVD از داخل
فشار
تجربی به دست آمده و طیف های مورد مطالعه از ارتعاشات
عناصر هیدرولیک در EO-5126 GS بیل مکانیک، بولدوزر D3-171،
Cato-1200 جرثقیل برون خود را تحت شرایط عملیاتی قرار دهید
یک روش شناسایی ارتعاش سیستم های هیدرولیک SDM، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای اصلی هارمونیک اصلی پالس های فشار تولید شده توسط پمپ حجم
معیار حضور PISS در سیستم هیدرولیک SDM پیشنهاد شده است، زمانی که آنها توسط روش جدید تشخیص فنی تاثیر می گذارند، پیشنهاد می شود
امکان استفاده از پارامترهای شوک هیدرولیکی، ناشی از تاخیر در دریچه های ایمنی برای تشخیص SDM
ارزش عملی نتایج به دست آمده.
روش جدیدی از vibrodiAgnostation برای محلی سازی سوء عملکرد در عناصر هیدرولیک SDM پیشنهاد شده است
یک آزمایشگاه آزمایشگاهی برای مطالعه فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک ایجاد شده است
نتایج کار در فرآیند آموزشی مورد استفاده قرار می گیرد
دوره سخنرانی، در طول دوره و طراحی پایان نامه، و
تنظیمات آزمایشگاهی ایجاد شده در هنگام انجام استفاده می شود
کار آزمایشگاهی
خصوصیمشارکت درخواست کننده.نتایج اصلی توسط نویسنده به طور خاص به دست آمد، به ویژه، تمام وابستگی های تحلیلی و تحولات روش شناختی مطالعات تجربی در هنگام ایجاد ایستگاه های آزمایشگاهی توسط نویسنده، نویسنده توسط یک طرح مشترک پیشنهاد شده است، پارامترهای اصلی محاسبه شده و ویژگی های اصلی آنها گره ها و آلیاژهای در توسعه روش ارتعاشی به نویسنده متعلق به ایده انتخاب شخصیت تشخیصی اصلی و تکنیک اجرای عملی خود در شرایط عملیاتی نویسنده به طور شخصی برنامه ها و روش های تحقیق تجربی را توسعه داده اند، مطالعات انجام شده، پردازش شده است و نتایج خود را خلاصه کرد، توصیه های توسعه یافته برای طراحی GS OGP، با توجه به فرایندهای موج
تضمین نتایج کار.نتایج این کار بر روی NTK موسسه صنعتی نوریلسک در سال های 2004، 2005 و 2006 در مورد کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی، دانشجویان دکترا و دانشمندان جوان "علم قرن نوزدهم گزارش شده است سن "MGTU در Maikop، در کنفرانس علمی و Pratty" مکانیک - XXI VEK »BRGTU در براتسک، در اولین کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی و دانشمندان جوان" در Omsk (Sibadi)، در کنفرانس علمی و عملی همه روسیه "نقش مکانیک در ایجاد مواد موثر، ساختارها و ماشین آلات XXI
قرن "در امسک (Sibadi)، و همچنین در سمینارهای علمی موسسه تحقیقات TMIO در سال های 2003، 2004، 2005 و 2006 دفاع خارج می شود -
اثبات علمی روش جدید تشخیص اکسپرس سیستم های هیدرولیکی SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای هیدرودینامیکی فرآیندهایکه در gs
توجیه بهره وری از استفاده از روش پیشنهادی تشخیص فنی عدم تعادل،
انتشارات.بر اساس نتایج مطالعات، 12 اثر چاپی منتشر شده است، از جمله 2 مقاله در نشریات موجود در فهرست مجلات و نشریات پیشرو در مجله، یک درخواست برای اختراع برای اختراع ارائه شده است.
تم های ارتباطی از کار با برنامه های علمی، برنامه ها و تم ها.
این موضوع به عنوان بخشی از موضوع بودجه دولت ابتکار عمل "بهبود قابلیت اطمینان ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات" با توجه به طرح NIR از موسسه شصتاتوال Norilsk برای سال های 2004-2005، که نویسنده به عنوان یک سازنده شرکت کرد، توسعه یافته است
پیاده سازی کارتست های عملیاتی روش اکسپرس جستجو برای بازپرداخت انجام شد، نتایج کار انجام شد تا به فرایند تکنولوژیکی در MU "Autorashide" Norilsk معرفی شود و همچنین در فرآیند آموزشی در موسسه صنعتی Govpo Norilsk استفاده می شود
ساختار کارکار پایان نامه شامل معرفی چهار فصل است از جانبنتیجه گیری، نتیجه گیری، فهرست منابع مورد استفاده، از جمله 143 نام و 12 برنامه کاربردی کار بر روی 219 صفحه، از جمله 185 صفحه متن اصلی، شامل 12 جدول و 51 طراحی است
نویسنده اظهار داشت که لازم است قدردانی را به علم Melnikov در و Kand Tehn، دانشیار "ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات" (TMIO) GOVPO "موسسه صنعتی نوریلسک" (موسسات تحقیقاتی)، و Bashkirov BC، استاد مطالعه گروه Tmimi برای کمک ارائه شده در طول اجرای کار
تعمیر و نگهداری پایه
در مقدمهارتباط موضوع پایان نامه توجیه شده است، هدف از کار نشان داده شده است، نوآوری علمی و ارزش عملی، خلاصه ای از کار و اطلاعات در مورد آزمایش آن فرموله شده است
در فصل اولسیستم مدرن تعمیر و نگهداری SDM در نظر گرفته شده است، در حالی که مشخص شده است که یک مکان مهم در فرآیند تکنولوژیکی تایر دارای یک تشخیص فنی است که دارای دو نوع اصلی تشخیص عمومی (D-1) و تشخیص عمیق (D-2) است
همچنین صرف شد تجزیه و تحلیل مقایسه روشهای تشخیصی موجود، پذیرش روشهای ارتعاش توسط یکی از روش های اغلب استفاده شده در عمل روش ها، یک روش مبتنی بر مجموعه ای است که بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای جریان مایع کارآمدی مورد استفاده قرار می گیرد. این روش است راحت است زیرا به شما اجازه می دهد تا به طور دقیق موقعیت گسل را شناسایی کنید، در هنگام تشخیص برای تولید، کنترل و اجرای سیستم هیدرولیک در همان زمان امکان پذیر است، این روش نیاز به مونتاژ و جداسازی دارد که منجر به هزینه های کار قابل توجهی می شود به این ترتیب، منجر به خرابی های اضافی اتومبیل می شود، بنابراین یکی از جهت کمیته سیستم TIR، توسعه روش های تاثیر تشخیص، به ویژه روش های تجزیه و تحلیل روش های فرآیندهای هیدرودینامیکی در مایعات کار است
با این حال، در حال حاضر نقص های شناسایی شده توسط سیستم های تشخیصی ارتعاش، ویژگی های کمی را نسبت به آنهایی که پارامترهای ساختاری جسم را به طور خاص دارند، در طول تشخیص ارتعاش تعریف نمی کنند، به عنوان مثال، ابعاد هندسی عناصر، شکاف شکاف و تخمین های کمی از نقص های قابل تشخیص ممکن است به عنوان ارزیابی احتمالی از خطر وقوع حادثه در عملیات بیشتر تجهیزات در نظر گرفته شود، بنابراین، نام نقص های قابل تشخیص اغلب به آن مربوط نیست نام های تعویض وضعیت عنصر از نرمال، که در طول نقص گره های تجهیزات کنترل می شوند و تخمین های کمی از نقص ها باز می شود و باز و مسائل مربوط به تعیین کمی از کارایی سیستم های تشخیصی ارتعاش باقی می ماند
یکی از امیدوار کننده ترین روش های مدل سازی فرایندهای سیستم های هیدرولیک، روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی است که در آن هر عنصر است سیستم هیدرولیک مطابق با یک عنصر خاص قرار دهید مدار الکتریکی جایگزینی
حالت کلی تشکیل هیدرودینامیک مایع کار در سیستم های هیدرولیک فله مورد بررسی قرار گرفت و بررسی آثار بر این موضوع تعیین شد که فرآیندهای هیدرودینامیکی
تأثیر قابل توجهی بر عملکرد دستگاه ها نشان می دهد که در یک جنبه عملی، یعنی در جنبه بهبود ویژگی های عملکرد اول از همه، هارمونیک های انرژی شدید از یک دامنه بزرگ، در نتیجه، در هنگام انجام تحقیق، توصیه می شود تمرکز بر آنها، اول از همه بر روی آنها، یعنی، در هارمونیک فرکانس پایین
با توجه به نتایج تحقیق، اهداف و اهداف تحقیقاتی فرموله شده است.
در فصل دومنتایج مطالعات نظری فرآیندهای هیدرودینامیکی در RS، مسئله عبور امواج از طریق مانع مورد بررسی قرار گرفت و بر این اساس، توابع انتقال برای عبور امواج از طریق برخی از عناصر سیستم های هیدرولیکی به ویژه به دست آمد تابع انتقال برای یک مانع خاص در قالب یک اسلات در یک مقطع ثابت.
4 - ( ج>
w. = ^-= -.
جایی که ولی]- دامنه یک موج سقوط، ولی 3 - دامنه موج از طریق شکاف، به- نسبت مقطع عرضی لوله به منطقه باز
برای monotoko در مورد سیلندر هیدرولیک اثر دو طرفه اگر محل، عملکرد انتقال مشاهده خواهد شد
1**" (2)
W. =-
{1 +1 ") به " +1?
جایی که t. - نگرش منطقه پیستون به منطقه مربع، به -نگرش منطقه پیستون به منطقه قرص، U -نسبت مساحت مقطع موثر هیدرولینیز به ناحیه پیستون. علاوه بر این، قطر داخلی تخلیه و فشار هیدرولینز به نظر می رسد برابر با یکدیگر است.
همچنین در فصل دوم، بر اساس روش
مدل سازی آنالوگ الکترو هیدرولیک
انتشار موج هارمونیک در امتداد خط هیدرولیکی با پارامترهای توزیع شده به معادلات توصیف GOK و ولتاژ در خط به عنوان تابع مختصات شناخته شده است x nt
من y _ دی
جایی که R 0 مقاومت طولی فعال از واحد طول خط، L 0 - القاء واحد طول خط، CO - ظرفیت طول خط و g 0 - هدایت عرضی خطوط خط خطوط خطوط خطوط خط الکتریکی در شکل 1 ارائه شده است
-1-MR.
راه حل شناخته شده سیستم (3)، بیان شده از طریق ولتاژ و جریان در ابتدای خط، فرم دارد
تو= U، ch (yx) -/, Z. بsh (yx)
l \u003d i، c) من [) x) - ^ -، h () x)
v № + y) l.در باره)
توزیع ثابت
\\ P + / SG ~ ~~مقاومت موج
نادیده گرفتن نشت، یعنی اعتقاد به معادل هیدرولیکی G. 0 برابر با іgul، معادله را برای تعیین عملکرد هارمونیک فشار و مصرف در هر نقطه از خط، از طریق فشار و مصرف در ابتدای خط بیان می کنیم
من. q \u003d p، ch (y lx) - Q- S.h (Y. R.ایکس)
Q.- جریان حجمی، 5 بخش لوله، I - فشار، p \u003d r. E.>-",
q \u003d Q. E." sh+*>) , از جانب- نرخ انتشار موج، P 0 - تراکم، ولی -
پارامتر اصطکاک، CO - فرکانس دایره ای موج پس از جایگزینی به سیستم (4) از آنالوگ های هیدرولیکی مقادیر الکتریکی، محلول سیستم به دست آمد (5)
i\u003e \u003d l \\ cf \\ x- ^ + ^- (-SINH + JCOSH
- V. \\ s \\ r
V../، 4L "، __ J / RT ..._" J _ ".!،. 4 *." (_ 5ш ^) + uso f)) | (هشت)
є \u003d 0 x | * -4i + - (-sm (9) + v cos (i9))
1 + 4 ساعت (COS (0) - 7 SMH) v o) pi
با توجه به موج منعکس شده، فشار در هیدرولینی به عنوان یک تابع مختصات و زمان طول می کشد
جایی که r () n. - موج تولید شده توسط یک پمپ حجمی تعیین شده توسط بیان (8)، r -موج منعکس شده
p ^ \u003d u، ") سرمایه گذاری مشترک (g (l-x)) k 0 -q (i، t) 7"SH ( K. (l - x)) k 0 (10)
جایی که ضریب انعکاس توسط بیان تعیین می شود R. _ ZII-ZLB. - z "- مقاومت هیدرولیک ~7 +7
مدل نتیجه نه تنها برای هیدرولینز با دیوارهای هیدرولینیک کاملا سخت است، بلکه برای RVD در مورد دوم، میزان انتشار موج باید بر اساس فرمول شناخته شده محاسبه شود
جایی که g -شعاع هیدرولیایی d -ضخامت دیوار، به -ماژول حجم کاهش یافته از الاستیک مایع
حداکثر مقدار کست های فشار مورد بررسی قرار گرفت. در صورت شوک های هیدرولیکی در سیستم هیدرولیکی بولدوزر DZ-171 (دستگاه پایه T-170)، ناشی از توقف سیلندر هیدرولیک هیدرولیک طناب، ارزش حاصل از آن بود ar، توسط 24.6 mi faPR و وقوع Hydrodar، در صورت تاخیر
عملیات دریچه های ایمنی برای مدتی 0.04 درجه سانتی گراد است، از لحاظ نظری حداکثر فشار فشار در سیستم هیدرولیکی دستگاه مشخص شده 83.3 مگاپاسکال است
با توجه به این واقعیت که اندازه گیری ها بر روی ماشین های واقعی با روش ضربه انجام می شود، مسئله رابطه دامنه ارتعاش و ارتعاش دیواره های خارجی هیدرولینز فشار و دامنه پالس های فشار در هیدرولیز وابستگی حاصل شده بود برای لوله سفتی دارای یک منظره است
dHF. ^ (D (P\u003e : -GCR "і ^ + ^ -i
جایی که ایکس، -دامنه ارتعاش دیوار لوله بر روی і-rііarmonica eماژول یونگ برای مواد دیوار، د -قطر هیدرولینی داخلی، D.- قطر هیدرولینی خارجی، r "-چگالی مایع r هنر - تراکم مواد دیوارهای هیدرولیز، SH، - فرکانس MR هارمونیک
v v.h / D. C. جوهر
h ^ 4 H.
شکل 2 - طرح محاسبه شده برای تعیین وابستگی تحلیلی از تغییر شکل نوار فلزی RVD O G دامنه پالساسیون فشار وینگ
وابستگی مشابهی از نوار فلزی چند لایه از شلنگ انعطاف پذیر
تقویت شده (13)
جایی که T. - تعداد نوارهای RVD „ - تعداد رشته ها در یک بخش از یک
نوارها به ولی - ضریب استهلاک در فضای باز، S! - حوزه
بخش مقطعی از یک سیم پیچ، ولی -زاویه تمایل به سمت هواپیما عمود بر محور سیلندر (شکل 2) ایکس، -ارزش دامنه محل لرزش / هارمونیک، د -قطر یک سیم پیچ، انجام دادن -قطر کاهش یافته از تمام نوار های RVD، S. L. -
ارزش مقدار دامنه هارمونیک هفتم در فرکانس (O. من., (r -زاویه چرخش پرتو شعاعی اتصال نقطه بر روی پیچ
خطوط و زیر 90 سیلندر محور (آستین) W. ج- حجم مایع به پایان رسید در داخل RVD در حلقه منطقه حلقه، V. سانتی متر. - حجم قسمت دیوار مربوط به کانتور موضوع است y \u003d d 8 U D E 5 - ضخامت دیوار RVD،
th؟ CP - قطر متوسط \u200b\u200bRVD، r ج- چگالی مایع
پس از حل معادله 13 برای شایع ترین مورد، I.E. در A \u003d 3516، "و نادیده گرفتن دیوارهای اینرسی دیوارهای RVD نسبت به نقاط قوت بندر، وابستگی ساده به دست آمد
d. r = 1 , 62 یو *^± H. , ( 14 )
انجام دادن.і
فصل سوم نتایج مطالعات تجربی را ارائه می دهد
برای توجیه امکان اندازه گیری پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در RJ با کمک سنسورهای سربار، مطالعه وابستگی تغییر شکل استاتیک RVD از فشار داخلی توسط RVD از نام تجاری B-29- 40-25-4-در TU-38-005-1195، طراحی شده برای فشار اسمی r nom \u003d 40 mpa مشخصه طول RVD 1.6 متر است، قطر داخلی 25 میلی متر است، قطر بیرونی - 40 mM، تعداد نوارها - 4، قطر سیم سیم - 0.5 میلی متر، تغییر شکل شعاعی و محوری RVD مورد بررسی قرار گرفت زمانی که فشار از 0 تا 12 مگاپاسکال تغییر می کند
برای RVD با هر دو اعتیاد به پایان می رسد
تغییر شکل شعاعی از فشار در شکل 3 ارائه شده است،
این RVD به عنوان فشار به عنوان فشار رفتار می کند (منحنی فوقانی
در شکل 3 a) و b))، و با کاهش فشار (منحنی پایین تر در شکل 3 a) و
ب) بدین ترتیب، وجود یک پدیده شناخته شده تایید شد
هیسترزیس در طول تغییر شکل تغییر شکل RVD صرف تغییر شکل
برای یک چرخه برای یک متر از طول این RVD، معلوم شد که برای یکسان است
هر دو مورد - 6.13 J / M نیز نصب شده است که با بزرگ
فشارهای (\u003e 0.2P، IOVI) تغییر شکل شعاعی عملا باقی می ماند
احتمالا این تمایز به احتمال زیاد توضیح داده می شود
این در یک طرح از 0 تا 8 مگاپاسکال افزایش قطر به دلیل
نمونه اصلی پشتی بین لایه های بریده فلزی و
همچنین تغییر شکل اصول غیر فلزی شیلنگ آخرین
شرایط به این معنی است که در فشار بالا کاهش می یابد
خواص هیدرولیایی خود را ناچیز، پارامترها
فرآیندهای هیدرودینامیکی را می توان با توجه به پارامترهای ارتعاش هیدرولینز با روش تفاوت های نهایی بررسی کرد، مشخص شد که معادله بهینه رگرسیون توصیف وابستگی P \u003d ج
مشکلات تشخیص باز نشده یک گره معیوب منجر به افزایش هزینه ها می شود نگهداری و تعمیر هنگام تعیین علل شکست هر عنصر سیستم، لازم است که مونتاژ و انتشار را تولید کنیم.
با توجه به شرایط دوم، کارایی بالا راه هایی برای تشخیص تشخیص فنی دارد. در ارتباط با توسعه سریع در سال های اخیر تجهیزات محاسبات، ارزان تر کردن سخت افزار و نرم افزار برای ابزارهای اندازه گیری دیجیتال، از جمله ارتعاشانسالز، جهت گیری چشم انداز، توسعه روش های تشخیص ارتعاش غیر دارویی از رانندگان هیدرولیک SDM مبتنی بر، به ویژه، در تجزیه و تحلیل فرآیندهای هیدرودینامیکی در HS.
تعیین شکل کلی تابع انتقال عمل دو طرفه
پالس های فشار ایجاد شده توسط آن در سیستم هیدرولیک SDM می تواند بر روی اجزای هارمونیک تجزیه شود (هارمونیک). در عین حال، اولین هارمونیک، به عنوان یک قاعده، بزرگترین دامنه است. ما اولین هارمونیک پالسیات فشار ایجاد شده توسط آن، اصلی هارمونیک اصلی (GT) تماس می گیریم.
به طور کلی، ساخت یک مدل ریاضی برای گسترش هارمونیک اصلی بر روی هیدرولیوم فشار از منبع (پمپ) به بدن کار، یک کار فشرده کار است که باید برای هر سیستم هیدرولیکی به طور جداگانه حل شود. در این مورد، نسبت دنده برای هر سیستم هیدرولیکی (بخش های هیدرولینیز، دستگاه های هیدرولیکی، دریچه ها، مقاومت های محلی، و غیره)، و همچنین بازخورد بین این عناصر باید تعیین شود. شما می توانید در مورد حضور بازخورد در صورتی که موج انتشار از منبع را با موجی که به سمت منبع منتقل می شود، صحبت کنید. به عبارت دیگر، بازخورد رخ می دهد زمانی که تداخل در سیستم هیدرولیکی رخ می دهد. بنابراین، توابع انتقال عناصر سیستم هیدرولیک باید نه تنها بسته به ویژگی های طراحی خط هیدرولیک، بلکه بسته به حالت عملیات آن تعیین شود.
الگوریتم زیر برای ساخت ماتمودل گسترش انتشار هارمونیک اصلی در سیستم هیدرولیک پیشنهاد شده است:
1. مطابق با طرح هیدرولیک، و همچنین با توجه به حالت های عملیاتی سیستم هیدرولیک، طرح ساختاری مدل ریاضی کشیده شده است.
2. بر اساس پارامترهای سینماتیک HS، حضور بازخورد تعیین می شود، پس از آن طرح ساختاری Matmodel تنظیم می شود.
3. انتخاب روش های بهینه برای محاسبه هارمونیک های اصلی و دامنه های آن در نقاط مختلف HS ساخته شده است.
4. نسبت انتقال تمام سیستم های هیدرولیکی، و همچنین نسبت انتقال در اپراتور، نمادین یا دیفرانسیل فرم بر اساس روش های قبلا انتخاب شده محاسبه تعیین می شود.
5. پارامترهای GG در نقاط مورد نیاز HS محاسبه می شود.
لازم به ذکر است که چند الگوهای ماتریس از عبور GG در سیستم های هیدرولیک SDM وجود دارد.
1. قانون توزیع هارمونیک های اصلی در مورد کلی به حضور (عدم وجود) شاخه ها از هیدرولینی بستگی ندارد. استثنائات مواردی است که طول شاخه های سه ماهه چهارم طول موج، یعنی مواردی که شرایط لازم برای وقوع تداخل انجام می شود، موارد لازم است.
2. بازخورد بستگی به نحوه عملکرد خط هیدرولیکی دارد و می تواند هر دو مثبت و منفی باشد. مثبت در وقوع حالت های رزونانس در سیستم هیدرولیک مشاهده می شود و منفی - در وقوع ضد انقباض. با توجه به این واقعیت که نسبت دنده ها به تعداد زیادی از عوامل بستگی دارد و می تواند در هنگام تغییر حالت عملکرد سیستم هیدرولیکی تغییر کند، بازخورد مثبت یا منفی راحت تر برای بیان (بر خلاف سیستم ها) کنترل اتوماتیک) در قالب علامت پلاس یا منهای قبل از عملکرد انتقال.
3. بررسی هارمونیک می تواند به عنوان یک عامل شروع تعدادی از اجزای هارمونیک ثانویه باشد.
4. روش پیشنهادی ساخت ماتمول را می توان نه تنها در مطالعه قانون توزیع هارمونیک های اصلی بلکه همچنین در بررسی قانون رفتار دیگر هارمونیک ها استفاده کرد. با این حال، با توجه به شرایط فوق، توابع انتقال برای هر فرکانس متفاوت خواهد بود. به عنوان مثال، Matmodel را در نظر بگیرید، هارمونیک اصلی را در سیستم هیدرولیک بولدوزر DZ-171 گسترش دهید (ضمیمه 5). D2.
در اینجا من منبع پالسی (پمپ) است؛ DL، D2 - سنسورهای ارتعاشی؛ WJ (P) عملکرد هیدرولیایی بر روی یک طرح از پمپ به OK؛ ultrasound (P) - عملکرد خوب OK؛ W2 (P) یک تابع انتقال برای موج منعکس شده از OK و انتشار بازگشت به پمپ است؛ W4 (P) عملکرد سایت هیدرولینی بین OK و توزیع کننده؛ WS (P) - عملکرد انتقال توزیع کننده؛ W7 (P) و W8 (P) - توابع انتقال امواج منعکس شده از توزیع کننده؛ W6 (P) نسبت دنده بخش هیدرولینیوم بین توزیع کننده و سیلندرهای هیدرولیکی 2 است. W p) عملکرد سیلندر هیدرولیکی؛ Wn (P) نسبت دنده هیدرولیز در منطقه از توزیع کننده به فیلتر؛ Wi2 (P) - عملکرد انتقال فیلتر؛ Wi3 (P) - نسبت دنده سیستم هیدرولیک برای موج منعکس شده از پیستون سیلندر هیدرولیکی.
لازم به ذکر است که برای یک سیلندر هیدرولیکی خوب، عملکرد انتقال 0 است (موج از طریق سیلندر هیدرولیکی در غیاب یک ضربه عبور نمی کند). بر اساس این فرض که پین \u200b\u200bها در سیلندرهای هیدرولیک معمولا کوچک هستند، پس از آن بازخورد بین فیلتر، از یک طرف، و پمپ، از سوی دیگر، غفلت. مدل سازی عبور از هارمونیک اصلی از طریق موانع. توجه به عبور از موج از طریق یک مانع به طور کلی یک کار فیزیکی است. با این حال، در مورد ما، بر اساس معادلات فیزیکی، روند عبور موج از طریق برخی از عناصر سیستم های هیدرولیک در نظر گرفته خواهد شد.
هیدرولینز را با مقطع عرضی Si در نظر بگیرید، داشتن یک مانع جامد با سوراخ S2 S2 و عرض Г. اولا، ابتدا نسبت دامنه های موج حادثه را در هیدرولینیا 1 (TFJ) به دامنه موج گذشته در اسلات 2 تعریف کردیم (شکل 2.1.2). در Hydrolynia 1 شامل حادثه و امواج منعکس شده است:
عمومی. هدف و اهداف تحقیقات تجربی
داده های به دست آمده در فصل دوم امکان انجام وظایف مطالعات تجربی در فصل سوم را فراهم می کند. هدف از مطالعات تجربی: "به دست آوردن داده های تجربی بر فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک HDM" وظایف مطالعات تجربی عبارت بودند از: بررسی خواص RVD تحت فشار به منظور بررسی کفایت پارامترهای اندازه گیری شده از نوسانات بیرونی دیوارهای پارامترهای RVD فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM؛ - تعیین کاهش کاهش امواج در RS مورد استفاده در سیستم های هیدرولیکی SDM؛ - بررسی ترکیب طیفی پالساسیون فشار در سیستم های هیدرولیک SDM حاوی دنده و پمپ های پیستون محوری؛ - بررسی خواص امواج شوک ناشی از سیستم های هیدرولیک SDM در طول ماشین ها؛ - مطالعه الگوهای انتشار موج در RJ.
محاسبه خطاهای مقادیر اندازه گیری شده با استفاده از روش های آماری انجام شد. تقریب وابستگی ها توسط تجزیه و تحلیل رگرسیون بر اساس روش کمترین مربعات انجام شد، تحت این فرض که توزیع خطاهای تصادفی طبیعی است (گاوسی). محاسبه خطاهای اندازه گیری بر اساس روابط زیر انجام شد: CJ \u003d JO2S + C2R (3.1.2.1) که در آن خطای سیستماتیک JS با توجه به وابستگی زیر محاسبه شد: r \u003d T1 GGL + G2O (3.1.2.2)، و خطای تصادفی AL - از نظریه نمونه های کوچک. در فرمول بالا، خطا از دستگاه؛ خطای تصادفی T0 بررسی انطباق توزیع تجربی طبیعی است با کمک معیار رضایت پیرسون: NH ،. کجا و کجا \u003d - (p (ut) فرکانس های نظری، p \\؛ - فرکانس های تجربی؛ P یک انحراف درجه دوم ثانویه، و \u003d - برای تایید انطباق نمونه های مورد مطالعه، "معیار W" برای تایید نمونه های توزیع استفاده شد، که برای نمونه های یک حجم کوچک قابل استفاده است.
با توجه به یکی از عواقب قضیه تیلور، هر تابع، پیوسته و قابل تم گیری در برخی از طرح ها، می تواند با یک خطای خاص در این منطقه به عنوان چند جمله ای درجه ارائه شود. منظور از چندجمله ای P برای توابع تجربی می تواند با روش تفاوت های محدود [b] تعیین شود.
وظایف مطالعات تجربی که در ابتدای بخش مشخص شده بود، به ترتیب مشابهی حل شد. برای راحتی بیشتر، تکنیک، روش انجام و نتایج برای هر آزمایش به صورت جداگانه داده می شود. در اینجا ما یادآوری می کنیم که آزمایشات بر روی ماشین های واقعی در شرایط گاراژ انجام شد، یعنی این تکنیک در یک اتاق بسته، دمای محیط + 12-15 درجه سانتی گراد بود، و قبل از شروع اندازه گیری، پمپ های خودروها در مدت 10 دقیقه کار می کردند. نیرویی که پیزوچکک در برابر هیدرولینیوم، -20N فشار داده شد. مرکز سنسور مربوط به هیدرولیایی در تمام اندازه گیری های انجام شده بر روی هیدرولینز.
پیش نیاز برای مطالعه فرآیندهای موج، مطالعات تجربی در مورد ایستگاه های آزمایشگاهی ویژه و تاسیسات است. در زمینه فرآیندهای نوسان، سیستم های پیچیده ای با پمپ های حجمی و هیدرولینز با پارامترهای توزیع شده توسط سیستم های هیدرولیکی به اندازه کافی مورد مطالعه قرار نمی گیرند.
برای مطالعه این فرآیندها، یک آزمایشگاه آزمایشگاهی توسعه و تولید شده توسط Naris ارائه شد. 3.1
نصب و راه اندازی شامل یک قاب عمودی (1) نصب شده بر پایه پایدار (2)، مخزن نصب شده بر روی قاب (3)، موتور پمپ موتور BD-4310 (ایالات متحده آمریکا) (4)، شیر ایمنی (5) ، مکش (6) و فشار (7) بزرگراه ها، اورکلاسیون بخش (8)، ذخایر هیدرولیک (9)، تنظیم کننده های هیدرولیک (جک) (10)، بزرگراه های تخلیه (11)، سنسور فشار (12)، فشار سنج (12)، فشار سنج (13 )، Autotransformer (14)، ترانسفورماتور پایین (15).
پارامترهای پایه قابل تنظیم عبارتند از: طول بخش شتاب، سرعت موتور الکتریکی و شفت درایو پمپ دنده، سفتی سورفاکتانت هیدرولیکی، افت فشار بر روی دریچه بارگیری قابل تنظیم، دریچه تنظیم می شود.
ابزار اندازه گیری پایه یک فشار سنج است (13)، که فشار را در خط فشار، فشار فشار فشار فرکانس بالا بر روی سایت شتاب، ارتعاش CD-12M، تراکم سنجی برای اندازه گیری سرعت چرخشی موتور الکتریکی رفع می کند شفت
علاوه بر این، در فرآیند آزمایش ها، تغییرات نفتی با اندازه گیری پارامترهای آن (به طور خاص ویسکوزیته)، و همچنین تغییر سختی هیدرولینز از منطقه شتاب ارائه می شود. گزینه جاسازی شده در کشش هیدرولیکی متمرکز از بلوز ها با امکان تنظیم فرکانس نوسان خود را با استفاده از کالاهای قابل تعویض ارائه شده است. قطر داخلی هیدرولین های سفت و سخت 7 میلی متر است. مواد هیدرولینیز - فولاد 20.
محدوده تنظیم پایه در ترکیب با تجهیزات قابل تعویض اجازه می دهد تا شما را به بررسی فرآیندهای رزونانس و ضد سلولی در فشار هیدرولینز فشار، تعیین ضرایب کاهش موج کاهش موج از هیدروژن پنوماتیک (9). به طور متناوب، تغییر در دمای مایع کار را فراهم می کند تا اثر آن بر ویسکوزیته، کشش و سرعت انتشار موج را بررسی کند.
پایه بر روی یک طرح بلوک مدولار ساخته شده است. بخش عمودی قاب با راهنماهای طولی طراحی شده است، که در آن گره ها و واحدهای مختلف سیستم هیدرولیکی مورد مطالعه را می توان در هر دو طرف نصب کرد. به طور خاص، آن را برنامه ریزی شده است برای نصب یک رزوناتور نوع Bevelon متصل به یک شلنگ فشار بالا انعطاف پذیر با یک نوار فلزی با یک دریچه انعطاف پذیر و بزرگراه های تخلیه. در شیارهای طولی قسمت پایین بخش، نصب و راه اندازی تجهیزات تزریق و تنظیم مختلف ارائه شده است.
توصیه هایی برای اجرای یک روش برای تشخیص یک فرایند تکنولوژیکی
علاوه بر ترکیب طیفی نوسانات RJ، و در نتیجه، نوسانات دیوارهای هیدرولینیز برای اندازه گیری سطح کلی ارتعاشات مورد توجه قرار گرفته است. برای بررسی فرآیندهای هیدرودینامیکی که در سیستم های هیدرولیکی SDM اتفاق می افتد، به ویژه در سیستم های هیدرولیکی بولدوزر بر اساس تراکتور T-170M، سطح کلی ارتعاش ها در نقاط کنترل اندازه گیری شد.
اندازه گیری ها توسط vibraacmerometer AR-40 انجام شد، سیگنال که از آن SD-12M ارتعاشی و ارتعاشی دریافت شد. سنسور بر روی سطح بیرونی دیوار هیدرولینی با استفاده از یک براکت فلزی بسته شد.
هنگام اندازه گیری سطح کلی (OU) مشاهده شد که در زمان فرآیند بلند کردن یا کاهش تخلیه (در زمان توقف سیلندر های هیدرولیک) دامنه نوسانات (پیک) ارتعاش دیواره های هیدرولینی دیوار به شدت افزایش می یابد. این امر می تواند تا حدی با این واقعیت توضیح داده شود که در لحظه تأثیر تخلیه زمین، و همچنین در زمان توقف سیلندرهای هیدرولیک هنگامی که تخلیه برداشته می شود، ارتعاش به بولدوزر به عنوان یک کل، از جمله دیوارها منتقل می شود از هیدرولینز.
با این حال، یکی از عوامل موثر بر میزان ارتعاش دیوارهای دیوارهای هیدرولینی نیز می تواند هیدرات باشد. هنگامی که بولدوزر در طول ظهور به سمت بالایی از موقعیت بالا (یا هنگام کاهش زمین) ریخته شد، میله سیلندر هیدرولیکی با پیستون نیز متوقف می شود. سیال کار در حال حرکت در هیدرولیانیوم، و همچنین در حفره میله سیلندر هیدرولیکی (عمل بر روی افزایش تخلیه)، مانع از موانع در مسیر خود می شود، قدرت inertia rh بر روی پیستون فشار داده می شود به شدت افزایش می یابد، که منجر به ظاهر هیدرواردر می شود. علاوه بر این، از لحظه ای که پیستون سیلندر هیدرولیک در حال حاضر متوقف شده است، و تا زمانی که مایع از طریق دریچه ایمنی به تخلیه بروید (تا زمانی که دریچه ایمنی باعث شود)، پمپ همچنان به تزریق می شود حفره کار، که همچنین منجر به افزایش فشار می شود.
هنگام انجام مطالعات، تعیین شد که دامنه ارتعاش دیواره های دیواره دیوار فشار هیدرولیز به شدت افزایش می یابد هر دو در سایت به طور مستقیم در مجاورت پمپ (در فاصله حدود 30 سانتی متر از دومی) و در سایت به طور مستقیم مجاور به سیلندر هیدرولیک. در عین حال دامنه علائم ارتعاش در نقاط کنترل در مورد بولدوزر کمی افزایش یافت. اندازه گیری ها به شرح زیر انجام شد. بولدوزر بر اساس تراکتور T170M بر روی کف بتن صاف قرار داشت. سنسور به طور مداوم در نقاط کنترل ثابت شد: 1 - نقطه در هیدرولین فشار (هیدرولینیوم انعطاف پذیر) به طور مستقیم در مجاورت پمپ؛ 2 - نقطه در پمپ مسکن (در اتصالات)، واقع در فاصله 30 سانتی متر از نقطه 1.
اندازه گیری پارامتر پیک در طی فرآیند افزایش طناب صورت گرفت و دو یا سه عدد اول در حالت عملیات بیکار پمپ انجام شد، یعنی زمانی که سیلندر هیدرولیک اردک در حالت استراحت بود. هنگامی که رویکرد تخلیه و ارزش پارامتر پیک افزایش یافت. هنگامی که تخلیه به موقعیت فوق العاده بالا رسید، پارامتر پیک به حداکثر (Yaya / M-maximum) رسید. پس از آن، در موقعیت فوق العاده بالا ثابت شد، پارامتر پیک به ارزش او در ابتدای فرآیند ظهور کاهش یافت، یعنی زمانی که پمپ خشک شد (حداقل TJ / حداقل). فاصله بین اندازه گیری های مجاور 2.3 ثانیه بود.
هنگام اندازه گیری پارامتر پیک در نقطه 1 در محدوده 5 تا 500 هرتز (شکل 3.7.2) در یک نمونه از شش اندازه گیری، نسبت متوسط \u200b\u200bمتوسط \u200b\u200bحداکثر حداکثر به Yaya / M حداقل (Pikshks / Pikmt ) 2.07 است. با انحراف استاندارد نتایج O \u003d 0.15.
از داده های به دست آمده، می توان دید که ضریب Q3 1.83 برابر بیشتر از نقطه 1 است. از آنجا که امتیاز 1 و 2 در آن قرار دارد فاصله کوتاه از یکدیگر، و نقطه 2 به طور مرتب با مسکن پمپ نسبت به نقطه 1 متصل می شود، سپس می توان گفت: ارتعاشات در نقطه 1 به دلیل درجه زیادی از پالس های فشار در مایع کار است. و حداکثر ارتعاش در نقطه 1، ایجاد شده در زمان توقف تخلیه، به دلیل موج شوک پخش از سیلندر هیدرولیک به پمپ است. اگر ارتعاشات در نقاط 1 و 2 به علت نوسانات مکانیکی ناشی از زمان توقف تخلیه بود، لرزش در نقطه 2 بیشتر خواهد بود.
نتایج مشابهی به دست آمد و هنگام اندازه گیری پارامتر تسهیلات در محدوده فرکانس از 10 تا 1000 هرتز.
علاوه بر این، هنگام انجام مطالعات بر روی یک طرح هیدرولینن فشار، به طور مستقیم مجاور سیلندر هیدرولیک، مشخص شد که سطح کلی ارتعاش دیوار هیدرولیانیوم بسیار بزرگتر از سطح کلی ارتعاشات در نقاط کنترل در مسکن است بولدوزر، به عنوان مثال، در فاصله کوتاهی از محل اتصال سیلندر هیدرولیکی قرار گرفته است.
برای جلوگیری از وقوع هیدروودار، توصیه می شود دستگاه های دمپایی را بر روی ناحیه هیدرولیانیوم به طور مستقیم با سیلندر هیدرولیکی نصب کنید، زیرا فرایند انتشار هیدرولوژی دقیقا از حفره کار دوم شروع می شود و سپس موج شوک گسترش می یابد در طول سیستم هیدرولیک، که می تواند به عناصر آن آسیب برساند. شکل. 3.7.2. سطح ارتعاش کلی در نقطه کنترل 1 (Peak-5-500 هرتز) شکل 3.7.3. سطح کلی ارتعاشات در نقطه کنترل 2 (پمپ اتصالات) (Peak-5 - 500 هرتز) نمودارهای موقت موقت از سطح بیرونی دیوار هیدرولیوم فشار در فرآیند بلند کردن تخلیه بولدوزر DZ-171
مقدار قابل توجهی از اطلاعات در مورد فرآیندهای پویا در مایع کار می تواند با پارامترهای موج های آن در زمان واقعی اندازه گیری شود. اندازه گیری ها در طول برداشتن تخلیه بولدوزر از بقیه بقیه موقعیت بالایی انجام شد. شکل 3.7.4 یک نمودار از تغییر در ارتعاش سطح بیرونی دیواره فشار هیدرولیز فشار را به طور مستقیم مجاور پمپ NSH-100، بسته به زمان نشان می دهد. بخش اولیه نمودار (0 T 3 S) مربوط به عمل پمپ در حالت آماده به کار است. در زمان زمان t \u003d 3، بولدوزر دستگیره توزیع کننده را به موقعیت "PODLE" تغییر داد. در آن لحظه، افزایش شدید دامنه ارتعاش دیواره های دیوار هیدرولینی افزایش شدید. و یک ضربه تک دامنه بزرگ وجود نداشت، بلکه یک چرخه چنین پالس ها بود. از ارتعاشات 32 ساله (در 10 بولدوزر مختلف نام تجاری ذکر شده)، 3 پالس از دامنه های مختلف (بزرگترین دامنه - در دوم) وجود دارد. فاصله بین تحرک اول و دوم کمتر از مدت زمان کمتر از فاصله بین فاصله بین دومین و سوم (0.015 درجه سانتیگراد در برابر 0.026) بود، یعنی مدت زمان پالس کل 0.041 p است. در نمودار، این انگیزه ها به یک ادغام می شوند، زیرا زمان بین دو پالس مجاور بسیار کوچک است. میانگین دامنه حداکثر مقدار انقباض لرزش با میانگین K \u003d 10.23 برابر در مقایسه با میانگین میانگین تخلیه ارتعاش در طول عملیات پمپ در حالت آماده افزایش می یابد. میانگین خطای مربع ART \u003d 1.64 بود. در نمودار های مشابه به دست آمده از طریق اندازه گیری ارتعاشات دیوار از اتصالات پمپ، که حفره نیمه فشار از دومی را با خط فشار متصل می کند، چنین پرش تیز از ارتعاشات مشاهده می شود (شکل 3.7.4)، که می تواند باشد با سفتی دیوارهای اتصالات توضیح داده شده است.
Kosolapov، ویکتور Borisovich
بیل ها برای کار با خاک های یخ زده یا نه، و همچنین سنگ های سنگی قبل از خرد شده طراحی شده اند. محدوده دما ماشین آلات - -40 ... + 40 ° C. دستگاه بیل مکانیکی شامل چندین گره است که عملکرد دستگاه را تضمین می کند.
به عنوان جمع آوری طبقه بندی شده است
بیل های مجهز به یک بدن کار با یک سطل به دسته ها تقسیم می شوند:
- در هدف عملکردی ماشین های مورد نظر برای کار ساخت و ساز، ویژه و حرفه ای وجود دارد. دومی مجهز به یک سطل تقویت شده طراحی شده برای کار با سنگ های پوسته پوسته شدن است.
- با توجه به طراحی شاسی - چرخ شده بر روی یک شاسی خاص، چرخ شده بر روی یک شاسی خودرو ردیابی. دومی می تواند با روبان های ردیابی با عرض بزرگ مجهز شود.
- توسط نوع درایو بدن کار - هیدرولیک، برق، ترکیبی.
چگونه بیل مکانیکی تنظیم شده است
دستگاه کلی از بیل مکانیکی شامل موارد زیر است:
- بخش در حال اجرا؛
- موتور؛
- سیستم هیدرولیک؛
- انتقال؛
- کابین با کنترل؛
- پلت فرم با یک دستگاه روتاری؛
- کارگر.
در پلت فرم روتاری، یک موتور احتراق داخلی با احتراق از فشرده سازی نصب شده است. موتور دارای سیستم خنک کننده مایع است. خنک کننده فن درایو اتوماتیک، اما کلید سوئیچینگ اجباری وجود دارد. برای افزایش قدرت و کاهش مصرف سوخت، نصب توربوشارژر اعمال می شود. موتور با استفاده از یک انتقال هیدرولیکی یا الکتریکی، مکانیزم های عملیاتی بیل مکانیکی را درایو می کند. انتقال مکانیکی اعمال بر روی تکنیک منسوخ
بخش مفصل گردنده بر روی شاسی از طریق شاسی نصب شده است، که 360 درجه چرخش را فراهم می کند. در پلت فرم قرار داده است کابین اپراتور، هیدرولیک و سیستم الکتریکی، فلش با درایو و مکانیسم های کنترل. بوم بیل می تواند با سطل های طرح های مختلف یا شیارها مجهز شود که زمان لازم برای ایجاد ترانشه ها را کاهش می دهد. ممکن است هنگام انجام کار زمینی، چکش های هیدرولیکی یا سایر تجهیزات لازم را نصب کنید.
در درایو مکانیکی، وینچ ها استفاده می شود، که به طور مستقیم حرکت حرکت فلش را کنترل می کند. ماشین ها با winches با 1 یا 2 شفت می آیند. اولین گره در نظر گرفته شده است که درام های بلند و کشش بر روی یک شفت نصب شده است. اگر درام های وینچ ها توسط شفت جدا شوند، آن را به نام 2-westal نامیده می شود. چنین مکانیسم ها در بیل های بزرگ نصب شده اند.
درایو وینچ ها توسط شفت ها از طریق یک گیربکس یا زنجیره ای انجام می شود که از شفت اصلی انتقال استفاده می شود. برای ورود، کلاچ اصطکاک چند دیسک برای متوقف کردن - ترمز نوار استفاده می شود. کابل بر روی یک درام به یک یا چند لایه بسته به طول گذاشته می شود.
طراحی مینی بیل مکانیکی از اصول ارائه شده در تکنیک های کامل متفاوت نیست. تفاوت این است که ساختار هیدرولیک را ساده و استفاده از کوچک اندازه گیری کنیم موتور دیزل. محل کار اپراتور در یک کابین بسته مجهز به سیستم های تهویه و گرمایش است.
دستگاه بیل لودر از مکانیزم توصیف شده متفاوت متفاوت است. سطل کار بر روی فلش های لولایی در جلوی تراکتور استاندارد چرخ قرار گرفته است. تجهیزات بارگیری دارد درایو هیدرولیکتولید شده که از کابین اپراتور انجام می شود.
