480 مالش | 150 UAH. | $ 7.5 "، mouseOff، fgcolor،" #ffffcc "، bgcolor،" # 393939 ")؛" onmouseout \u003d "بازگشت nd ()؛"\u003e دوره پایان نامه - 480 RUB، تحویل 10 دقیقه ، در اطراف ساعت، هفت روز در هفته و تعطیلات
Melnikov رومی Vyacheslavovich. بهبود روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک ساخت و ساز و ماشین های جاده بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک: پایان نامه ... نامزد علوم فنی: 05.05.05 Norilsk، 2007 219 p. RGB OD، 61: 07-5 / 3223
معرفی
فصل 1. تحلیل و بررسی سیستم موجود سپس سوال کلی از سوال پویایی مایع کار
1.1. نقش و محل تشخیص در سیستم تعمیر و نگهداری سیستم های هیدرولیک SDM
1.2 شرایط عمومی هیدرودینامیک هیدرولیک درایو SDM 17
1.3. تحقیقات تحقیقاتی در مورد دینامیک هیدرولیک
1.3.1 مطالعات نظری 24.
1.3.2 مطالعات تجربی 42.
1.4 استفاده از آنالوگ های الکترو هیدرولیکی در مطالعه فرآیندهای موج در Rs در سیستم های هیدرولیک SDM
1.5. مرور کلی روش های تشخیصی هیدرولیک SDM 52
1.6 نتیجه گیری در فصل. هدف و اهداف تحقیق 60
فصل 2 مطالعات نظری فرآیندهای هیدرودینامیکی در ارتباط با سیستم های هیدرولیک SDM
2.1. بررسی توزیع اصلی هارمونیک اصلی سیستم هیدرولیک SDM
2.1.1 مدل سازی عبور از هارمونیک های اصلی از طریق موانع
2.1.2 تعریف B. عمومی عملکرد انتقال یک عمل دو طرفه
2.1.3. تعیین فشار در هیدرولیز با تحریک نوسان با حل معادله تلگراف
2.1.4 مدل سازی انتشار امواج در هیدرولیایی بر اساس روش آنالوگ های الکترو هیدروژن
2.2. بررسی میزان فشار شوک در سیستم های هیدرولیکی ماشین آلات ساختمانی بر روی نمونه ای از بولدوزر DZ-171
2.3. دینامیک تعامل جریان پالسی RJ و دیوارهای خط لوله
2.4 همبستگی نوسانات دیواره های هیدرولینز و فشار داخلی مایع کار
2.5. نتیجه گیری در فصل 103
فصل 3. مطالعات تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM
3.1 توجیه تکنیک های تحقیق تجربی و انتخاب پارامترهای متغیر
3.1.1. عمومی. هدف و اهداف تحقیقات تجربی
3.1.2. روش های پردازش داده های تجربی و برآورد خطاهای اندازه گیری
3.1.3. تعیین شکل معادله رگرسیون 106
3.1.4 روش شناسی و روش انجام مطالعات تجربی
3.2. شرح تجهیزات و ابزار اندازه گیری 106
3.2.1 پایه برای مطالعه فرآیندهای موج در سیستم های هیدرولیک
3.2.2. تجزیه و تحلیل لرزش SD-12M 110
3.2.3. سنسور ارتعاش AR-40 110
3.2.4 تچومتر دیجیتال / استروبوسکوپ "Aktakak" ATT-6002 111
3.2.5. پرس هیدرولیک 111.
3.3. مطالعه تغییر شکل استاتیک آستین های فشار بالا تحت بار
3.3.1 تحقیق در مورد تغییر شکل شعاعی RVD 113
3.3.2. مطالعه تغییر شکل محوری RVD با یک پایان آزاد
3.3.3. تعيين فرم معادله رگرسيون P \u003d 7 (DS1) 121
3.4. به سوال از ویژگی های ارتعاش SDM در زمینه های مختلف طیف
3.5. بررسی میزان انتشار موج و کاهش ضایعات یک پالس تک در مایع Mg-15
3.6. بررسی ماهیت پالساسیون فشار در سیستم هیدرولیک EO-5126 بیل مکانیکی برای ارتعاش دیواره های هیدرولینز
3.7. هیدرودینامیک مایع کار در سیستم هیدرولیک بولدوزر DZ-171 هنگامی که تخلیه برداشته می شود
3.8. بررسی وابستگی دامنه هارمونیک اصلی از فاصله تا اسلات دریچه گاز
3.9. نتیجه گیری در فصل 157
4.1. انتخاب پارامتر تشخیصی 159
4.3. معیار برای حضور پانچ 165
4.4. ویژگی های آنالوگ های روش پیشنهادی 169
4.5. مزایا و معایب روش پیشنهادی 170
4.6. نمونه هایی از برنامه های بتنی 171
4.7. برخی از جنبه های فنی روش تشخیصی پیشنهادی
4.8. محاسبه اثر اقتصادی از معرفی روش پیشنهادی اکسپرس
4.9. بررسی اثربخشی اجرای روش تشخیصی اکسپرس
4.11. نتیجه گیری در فصل 182
نتیجه گیری برای کار 183
نتیجه گیری 184.
ادبیات
مقدمه ای بر کار
ارتباط موضوعکارایی تعمیر و نگهداری ماشین های ساخت و ساز و جاده ها (SDM) تا حد زیادی بستگی به اجرای کیفی تشخیص فنی دستگاه و خط هیدرولیکی آن دارد که بخشی جدایی ناپذیر از اکثر SDM ها در سال های اخیر در اکثر بخش های اقتصاد ملی است، وجود دارد انتقال به تعمیر و نگهداری تجهیزات ساخت و ساز و جاده در واقعی است دولت فنی، اجازه می دهد تا عملیات تعمیر غیر ضروری را حذف کند، چنین انتقال نیاز به توسعه و پیاده سازی روش های جدید برای تشخیص درایوهای هیدرولیک SDM دارد
تشخیص درایو هیدرولیک اغلب نیاز به مونتاژ و جداسازی دارد که با هزینه های زمان قابل توجهی کاهش می یابد، کاهش زمان برای تشخیص یکی از وظایف مهم تعمیر و نگهداری SDM است، راه حل آن به روش های مختلفی امکان پذیر است، یکی از آنها استفاده از روش های مختلف است تشخیص بیکاری، از جمله ارتعاش در همان زمان، یکی از منابع ارتعاشات ماشین ها فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است و با توجه به پارامترهای ارتعاشات، می توان ماهیت فرآیندهای هیدرودینامیکی را که در حالت هیدرولیک اتفاق می افتد، قضاوت کند خط و عناصر فردی آن
در ابتدای قرن XXI، امکان تشخیص ارتعاش تجهیزات چرخشی افزایش یافته است که بر اساس نگهداری تعمیر و نگهداری و تعمیر بسیاری از انواع تجهیزات، به عنوان مثال، با توجه به وضعیت واقعی، برای هیدرولیک، تهویه مطبوع بود درایوها، nomenclature از نقص های قابل تشخیص بر روی ارتعاشات نقص ها و دقت شناسایی آنها هنوز هم برای ایجاد چنین راه حل های مسئولیتی ناکافی هستند
در این راستا یکی از امیدوار کننده ترین روش های تشخیص SDM Idrevodovov، روش های تشخیص ارتعاش ضربه، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی است
بنابراین، بهبود روش های تشخیص ابزار هیدرولیک ساخت و ساز و جاده ها بر اساس مطالعات فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است واقعیمشکل علمی و فنی
هدف از کار پایان نامهاین توسعه روش های تشخیص رانندگان هیدرولیک SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیکی است
برای رسیدن به هدف، لازم است که موارد زیر را حل کنیم وظایف
کاوش شرایط مدرن سوال هیدرودینامیک
هیدرولیک SDM و پیدا کردن نیاز به هیدرودینامیک
فرآیندهای توسعه روش های تشخیصی جدید
هیدرولیک درایو SDM،
ساخت و کشف مدل های ریاضی فرآیندهای هیدرودینامیکی که در سیستم های هیدرولیک SDM رخ می دهد،
به طور تجربی فرآیندهای هیدرودینامیکی را بررسی کنید
جریان در سیستم های هیدرولیک SDM،
بر اساس نتایج مطالعات برای کار کردن
توصیه هایی برای بهبود روش های تشخیصی
سیستم هیدرولیک SDM،
تحقیقات شیء- فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM
موضوع تحقیق- الگوهایی که روابط بین ویژگی های فرآیندهای هیدرودینامیکی و روش های تشخیص درایوهای هیدرولیکی SDM را ایجاد می کنند
روش های پژوهش- تجزیه و تحلیل و تعمیم تجربه های موجود، روش های آمار ریاضی، آمار اعمال شده، تجزیه و تحلیل ریاضی، روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی، روش های تئوری معادلات فیزیک ریاضی، مطالعات تجربی بر روی یک ایستگاه خاص ایجاد شده و در اتومبیل های واقعی
نوآوری علمی نتایج پایان نامه:
یک مدل ریاضی از پاساژ اول هارمونیک های فشار ناشی از پمپ حجم (هارمونیک های اصلی) کشیده شد و راه حل های عمومی سیستم معادلات دیفرانسیل توصیف گسترش هارمونیک اصلی هیدرولیانیوم
وابستگی های تحلیلی برای تعیین تعیین شد
مایع فشار داخلی در RVD بر روی تغییر شکل آن
پوسته الاستیک چند فلزی
وابستگی تغییر شکل RVD از داخل
فشار
تجربی به دست آمده و طیف های مورد مطالعه از ارتعاشات
عناصر هیدرولیک در EO-5126 GS بیل مکانیک، بولدوزر D3-171،
Cato-1200 جرثقیل برون خود را تحت شرایط عملیاتی قرار دهید
یک روش شناسایی ارتعاش سیستم های هیدرولیک SDM، بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای اصلی هارمونیک اصلی پالس های فشار تولید شده توسط پمپ حجم
معیار حضور پین ها در سیستم هیدرولیک SDM پیشنهاد شده است، زمانی که آنها توسط روش جدید غیر باند استفاده می شود تشخیص فنی,
امکان استفاده از پارامترهای شوک هیدرولیکی، ناشی از تاخیر در دریچه های ایمنی برای تشخیص SDM
ارزش عملی نتایج به دست آمده.
ارایه شده روش نوین vibrodiagnostation برای محلی سازی گسل ها در عناصر هیدرولیک از SDM،
یک آزمایشگاه آزمایشگاهی برای مطالعه فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک ایجاد شده است
نتایج کار در فرآیند آموزشی مورد استفاده قرار می گیرد
دوره سخنرانی، در طول دوره و طراحی پایان نامه، و
تنظیمات آزمایشگاهی ایجاد شده در هنگام انجام استفاده می شود
کار آزمایشگاهی
خصوصیمشارکت درخواست کننده.نتایج اصلی توسط نویسنده شخصا به طور خاص، به ویژه، تمام وابستگی های تحلیلی و توسعه روش مطالعات تجربی هنگام ایجاد ایستگاه های آزمایشگاهی توسط نویسنده، نویسنده پیشنهاد یک طرح مشترک را پیشنهاد کرد، پارامترهای اصلی محاسبه شد و ویژگی های گره اصلی آنها و آلیاژهای آنها در توسعه یک روش مواد مخدر ارتعاش، نویسنده متعلق به ایده انتخاب است ویژگی های اصلی تشخیصی و روش های پیاده سازی عملی آن تحت شرایط عملیاتی نویسنده به صورت شخصی برنامه ها و تکنیک های مطالعات تجربی را توسعه داده است. تحقیقات انجام شده است و نتایج آنها را خلاصه کرده است، توصیه هایی برای طراحی GS OGP با توجه به فرایندهای موج توسعه یافته است
تضمین نتایج کار.نتایج این کار بر روی NTK موسسه صنعتی نوریلسک در سال های 2004، 2005 و 2006 در مورد کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی، دانشجویان دکترا و دانشمندان جوان "علم قرن نوزدهم گزارش شده است سن "MGTU در Maikop، در کنفرانس علمی و Pratty" مکانیک - XXI VEK »BRGTU در براتسک، در اولین کنفرانس علمی و عملی دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی و دانشمندان جوان" در Omsk (Sibadi)، در کنفرانس علمی و عملی همه روسیه "نقش مکانیک در ایجاد مواد موثر، ساختارها و ماشین آلات XXI
قرن "در امسک (Sibadi)، و همچنین در سمینارهای علمی موسسه تحقیقات TMIO در سال های 2003، 2004، 2005 و 2006 دفاع خارج می شود -
اثبات علمی روش جدید تشخیص اکسپرس سیستم های هیدرولیکی SDM بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای هیدرودینامیکی فرآیندهایکه در gs
توجیه بهره وری از استفاده از روش پیشنهادی تشخیص فنی عدم تعادل،
انتشارات.بر اساس نتایج مطالعات، 12 اثر چاپی منتشر شده است، از جمله 2 مقاله در نشریات موجود در فهرست مجلات و نشریات پیشرو در مجله، یک درخواست برای اختراع برای اختراع ارائه شده است.
تم های ارتباطی از کار با برنامه های علمی، برنامه ها و تم ها.
این موضوع به عنوان بخشی از موضوع بودجه دولت ابتکار عمل "بهبود قابلیت اطمینان ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات" با توجه به طرح NIR از موسسه شصتاتوال Norilsk برای سال های 2004-2005، که نویسنده به عنوان یک سازنده شرکت کرد، توسعه یافته است
پیاده سازی کارتست های عملیاتی روش اکسپرس جستجو برای بازپرداخت انجام شد، نتایج کار انجام شد تا به فرایند تکنولوژیکی در MU "Autorashide" Norilsk معرفی شود و همچنین در فرآیند آموزشی در موسسه صنعتی Govpo Norilsk استفاده می شود
ساختار کارکار پایان نامه شامل مقدمه، چهار فصل است از جانبنتیجه گیری، نتیجه گیری، فهرست منابع مورد استفاده، از جمله 143 نام و 12 برنامه کاربردی کار بر روی 219 صفحه، از جمله 185 صفحه متن اصلی، شامل 12 جدول و 51 طراحی است
نویسنده اظهار داشت که لازم است به ابراز قدردانی به Melnikov در و، Canda Tehn Sciences، دانشیار " ماشین آلات تکنولوژیکی و تجهیزات "(TMIO) موسسه صنعتی Govpo Norilsk (موسسه تحقیقاتی)، و Bashkirov B در، آموزش استاد وزارت امور خارجه TMIO برای کمک ارائه شده در طول عملکرد کار
تعمیر و نگهداری پایه
در مقدمهارتباط موضوع پایان نامه توجیه شده است، هدف از کار نشان داده شده است، نوآوری علمی و ارزش عملی، داده شده است، داده شده است خلاصه کار و اطلاعات در مورد تأیید آن
در فصل اولسیستم مدرن تعمیر و نگهداری SDM در نظر گرفته شده است، در حالی که مشخص شده است که تشخیص فنی فرایند تکنولوژیکی TIR اشغال شده است، که دو نوع اصلی تشخیص عمومی (D-1) و تشخیص عمیق (D-2) اتفاق می افتد
تجزیه و تحلیل تطبیقی \u200b\u200bروش های تشخیصی موجود نیز انجام شد، در حالی که پذیرش روشهای ارتعاش توسط یکی از روش های اغلب استفاده شده در روش روش ها، یک روش تفریحی مبتنی بر تجزیه و تحلیل پارامترهای مایع کار تعیین شده است جریان، این روش مناسب است، زیرا ممکن است به طور دقیق موقعیت سوء عملکرد را شناسایی کند، در طول تشخیص امکان پذیر است، همچنین تنظیم و اجرای سیستم هیدرولیک در همان زمان، این روش نیاز به مونتاژ و جداسازی دارد که منجر به قابل توجه می شود هزینه های کار و منجر به خرابی اضافی ماشین ها می شود. بنابراین، یکی از جهت کمیته سیستم TIR، توسعه روش های تشخیصی تاثیر است، به روش های خاص بر اساس تجزیه و تحلیل پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در مایعات کار
با این حال، در حال حاضر نقص های شناسایی شده توسط سیستم های تشخیصی ارتعاش، ویژگی های کمی را نسبت به آنهایی که پارامترهای ساختاری جسم را به طور خاص دارند، در طول تشخیص ارتعاش تعریف نمی کنند، به عنوان مثال، ابعاد هندسی عناصر، شکاف شکاف و تخمین های کمی از نقص های قابل تشخیص ممکن است به عنوان ارزیابی احتمالی از خطر وقوع حادثه در عملیات بیشتر تجهیزات در نظر گرفته شود، بنابراین، نام نقص های قابل تشخیص اغلب به آن مربوط نیست نام های تعویض وضعیت عنصر از نرمال، که در طول نقص گره های تجهیزات کنترل می شوند و تخمین های کمی از نقص ها باز می شود و باز و مسائل مربوط به تعیین کمی از کارایی سیستم های تشخیصی ارتعاش باقی می ماند
یکی از امیدوار کننده ترین روش های مدل سازی فرایندهای سیستم های هیدرولیک، روش آنالوگ های الکترو هیدرولیکی است که در آن هر عنصر سیستم هیدرولیک مطابق با یک عنصر خاص قرار می گیرد مدار الکتریکی جایگزینی
حالت کلی تشکیل هیدرودینامیک مایع کار در سیستم های هیدرولیک فله مورد بررسی قرار گرفت و بررسی آثار بر این موضوع تعیین شد که فرآیندهای هیدرودینامیکی
تأثیر قابل توجهی بر عملکرد دستگاه ها نشان می دهد که در یک جنبه عملی، یعنی در جنبه بهبود ویژگی های عملکرد اول از همه، هارمونیک های انرژی شدید از یک دامنه بزرگ، در نتیجه، در هنگام انجام تحقیق، توصیه می شود تمرکز بر آنها، اول از همه بر روی آنها، یعنی، در هارمونیک فرکانس پایین
با توجه به نتایج تحقیق، اهداف و اهداف تحقیقاتی فرموله شده است.
در فصل دومنتایج مطالعات نظری فرآیندهای هیدرودینامیکی در RS، مسئله عبور امواج از طریق مانع مورد بررسی قرار گرفت و بر این اساس، توابع انتقال برای عبور امواج از طریق برخی از عناصر سیستم های هیدرولیکی به ویژه به دست آمد تابع انتقال برای یک مانع خاص در قالب یک اسلات در یک مقطع ثابت.
4 - ( ج>
w. = ^-= -.
جایی که ولی]- دامنه یک موج سقوط، ولی 3 - دامنه موج از طریق شکاف، به- نسبت مقطع عرضی لوله به منطقه باز
برای monotoko در مورد سیلندر هیدرولیک اثر دو طرفه اگر محل، عملکرد انتقال مشاهده خواهد شد
1**" (2)
W. =-
{1 +1 ") به " +1?
جایی که t. - نگرش منطقه پیستون به منطقه مربع، به -نگرش منطقه پیستون به منطقه قرص، U -نسبت مساحت مقطع موثر هیدرولینیز به ناحیه پیستون. علاوه بر این، قطر داخلی تخلیه و فشار هیدرولینز به نظر می رسد برابر با یکدیگر است.
همچنین در فصل دوم، بر اساس روش
مدل سازی آنالوگ الکترو هیدرولیک
انتشار موج هارمونیک در امتداد خط هیدرولیکی با پارامترهای توزیع شده به معادلات توصیف GOK و ولتاژ در خط به عنوان تابع مختصات شناخته شده است x nt
من y _ دی
جایی که R 0 مقاومت طولی فعال از واحد طول خط، L 0 - القاء واحد طول خط، CO - ظرفیت طول خط و g 0 - هدایت عرضی خطوط خط خطوط خطوط خطوط خط الکتریکی در شکل 1 ارائه شده است
-1-MR.
راه حل شناخته شده سیستم (3)، بیان شده از طریق ولتاژ و جریان در ابتدای خط، فرم دارد
تو= U، ch (yx) -/, Z. بsh (yx)
l \u003d i، c) من [) x) - ^ -، h () x)
v № + y) l.در باره)
توزیع ثابت
\\ P + / SG ~ ~~مقاومت موج
نادیده گرفتن نشت، یعنی اعتقاد به معادل هیدرولیکی G. 0 برابر با іgul، معادله را برای تعیین عملکرد هارمونیک فشار و مصرف در هر نقطه از خط، از طریق فشار و مصرف در ابتدای خط بیان می کنیم
من. q \u003d p، ch (y lx) - Q- S.h (y R.ایکس)
Q.- جریان حجمی، 5 بخش لوله، I - فشار، p \u003d r. E.>-",
q \u003d Q. E." sh+*>) , از جانب- نرخ انتشار موج، P 0 - تراکم، ولی -
پارامتر اصطکاک، CO - فرکانس دایره ای موج پس از جایگزینی به سیستم (4) از آنالوگ های هیدرولیکی مقادیر الکتریکی، محلول سیستم به دست آمد (5)
i\u003e \u003d l \\ cf \\ x- ^ + ^- (-SINH + JCOSH
- V. \\ s \\ r
V../، 4L "، __ J / RT ..._" J _ ".!،. 4 *." (_ 5ш ^) + uso f)) | (هشت)
є \u003d 0 x | * -4i + - (-sm (9) + v cos (i9))
1 + 4 ساعت (COS (0) - 7 SMH) v o) pi
با توجه به موج منعکس شده، فشار در هیدرولینی به عنوان یک تابع مختصات و زمان طول می کشد
جایی که r () n. - موج تولید شده توسط یک پمپ حجمی تعیین شده توسط بیان (8)، r -موج منعکس شده
p ^ \u003d u، ") سرمایه گذاری مشترک (g (l-x)) k 0 -q (i، t) 7"SH ( K. (l - x)) k 0 (10)
جایی که ضریب انعکاس توسط بیان تعیین می شود R. _ ZII-ZLB. - z "- مقاومت هیدرولیک ~7 +7
مدل نتیجه نه تنها برای هیدرولینز با دیوارهای هیدرولینیک کاملا سخت است، بلکه برای RVD در مورد دوم، میزان انتشار موج باید بر اساس فرمول شناخته شده محاسبه شود
جایی که g -شعاع هیدرولیایی د -ضخامت دیوار، به -ماژول حجم کاهش یافته از الاستیک مایع
حداکثر مقدار کست های فشار مورد بررسی قرار گرفت. در صورت شوک های هیدرولیکی در سیستم هیدرولیکی بولدوزر DZ-171 (دستگاه پایه T-170)، ناشی از توقف سیلندر هیدرولیک هیدرولیک طناب، ارزش حاصل از آن بود ar، توسط 24.6 mi faPR و وقوع Hydrodar، در صورت تاخیر
عملیات دریچه های ایمنی برای مدتی 0.04 درجه سانتی گراد است، از لحاظ نظری حداکثر فشار فشار در سیستم هیدرولیکی دستگاه مشخص شده 83.3 مگاپاسکال است
با توجه به این واقعیت که اندازه گیری ها بر روی ماشین های واقعی با روش ضربه انجام می شود، مسئله رابطه دامنه ارتعاش و ارتعاش دیواره های خارجی هیدرولینز فشار و دامنه پالس های فشار در هیدرولیز وابستگی حاصل شده بود برای لوله سفتی دارای یک منظره است
dHF. ^ (D (P\u003e : -GCR "і ^ + ^ -i
جایی که ایکس، -دامنه ارتعاش دیوار لوله بر روی і-rііarmonica eماژول یونگ برای مواد دیوار، د -قطر هیدرولینی داخلی، D.- قطر هیدرولینی خارجی، r "-چگالی مایع r هنر - تراکم مواد دیوارهای هیدرولیز، SH، - فرکانس MR هارمونیک
v v.h / D. C. جوهر
h ^ 4 H.
شکل 2 - طرح محاسبه شده برای تعیین وابستگی تحلیلی از تغییر شکل نوار فلزی RVD O G دامنه پالساسیون فشار وینگ
وابستگی مشابهی از نوار فلزی چند لایه از شلنگ انعطاف پذیر
تقویت شده (13)
جایی که T. - تعداد نوارهای RVD „ - تعداد رشته ها در یک بخش از یک
نوارها به ولی - ضریب استهلاک در فضای باز، S! - حوزه
بخش مقطعی از یک سیم پیچ، ولی -زاویه تمایل به سمت هواپیما عمود بر محور سیلندر (شکل 2) ایکس، -ارزش دامنه محل لرزش / هارمونیک، د -قطر یک سیم پیچ، انجام دادن -قطر کاهش یافته از تمام نوار های RVD، S. L. -
ارزش مقدار دامنه هارمونیک هفتم در فرکانس (O. من., (r -زاویه چرخش پرتو شعاعی اتصال نقطه بر روی پیچ
خطوط و زیر 90 سیلندر محور (آستین) W. ج- حجم مایع به پایان رسید در داخل RVD در حلقه منطقه حلقه، V. سانتی متر. - حجم قسمت دیوار مربوط به کانتور موضوع است y \u003d d 8 U D E 5 - ضخامت دیوار RVD،
th؟ CP - قطر متوسط \u200b\u200bRVD، r ج- چگالی مایع
پس از حل معادله 13 برای شایع ترین مورد، I.E. در A \u003d 3516، "و نادیده گرفتن دیوارهای اینرسی دیوارهای RVD نسبت به نقاط قوت بندر، وابستگی ساده به دست آمد
d. r = 1 , 62 یو *^± H. , ( 14 )
انجام دادن.і
فصل سوم نتایج مطالعات تجربی را ارائه می دهد
برای توجیه امکان اندازه گیری پارامترهای فرآیندهای هیدرودینامیکی در RJ با کمک سنسورهای سربار، مطالعه وابستگی تغییر شکل استاتیک RVD از فشار داخلی توسط RVD از نام تجاری B-29- 40-25-4-در TU-38-005-1195، طراحی شده برای فشار اسمی r nom \u003d 40 mpa مشخصه طول RVD 1.6 متر است، قطر داخلی 25 میلی متر است، قطر بیرونی - 40 mM، تعداد نوارها - 4، قطر سیم سیم - 0.5 میلی متر، تغییر شکل شعاعی و محوری RVD مورد بررسی قرار گرفت زمانی که فشار از 0 تا 12 مگاپاسکال تغییر می کند
برای RVD با هر دو اعتیاد به پایان می رسد
تغییر شکل شعاعی از فشار در شکل 3 ارائه شده است،
این RVD به عنوان فشار به عنوان فشار رفتار می کند (منحنی فوقانی
در شکل 3 a) و b))، و با کاهش فشار (منحنی پایین تر در شکل 3 a) و
ب) بدین ترتیب، وجود یک پدیده شناخته شده تایید شد
هیسترزیس در طول تغییر شکل تغییر شکل RVD صرف تغییر شکل
برای یک چرخه برای یک متر از طول این RVD، معلوم شد که برای یکسان است
هر دو مورد - 6.13 J / M نیز نصب شده است که با بزرگ
فشارهای (\u003e 0.2P، IOVI) تغییر شکل شعاعی عملا باقی می ماند
احتمالا این تمایز به احتمال زیاد توضیح داده می شود
این در یک طرح از 0 تا 8 مگاپاسکال افزایش قطر به دلیل
نمونه اصلی پشتی بین لایه های بریده فلزی و
همچنین تغییر شکل اصول غیر فلزی شیلنگ آخرین
شرایط به این معنی است که در فشار بالا کاهش می یابد
خواص هیدرولیایی خود را ناچیز، پارامترها
فرآیندهای هیدرودینامیکی را می توان با توجه به پارامترهای ارتعاش هیدرولینز با روش تفاوت های نهایی بررسی کرد، مشخص شد که معادله بهینه رگرسیون توصیف وابستگی P \u003d ج
مشکلات تشخیص باز نشده یک گره ناقص منجر به افزایش هزینه های تعمیر و نگهداری و تعمیر می شود. هنگام تعیین علل شکست هر عنصر سیستم، لازم است که مونتاژ و انتشار را تولید کنیم.
با توجه به شرایط دوم، کارایی بالا راه هایی برای تشخیص تشخیص فنی دارد. در ارتباط با توسعه سریع در سال های اخیر تجهیزات محاسبات، ارزان تر کردن سخت افزار و نرم افزار برای ابزارهای اندازه گیری دیجیتال، از جمله ارتعاشانسالز، جهت گیری چشم انداز، توسعه روش های تشخیص ارتعاش غیر دارویی از رانندگان هیدرولیک SDM مبتنی بر، به ویژه، در تجزیه و تحلیل فرآیندهای هیدرودینامیکی در HS.
تعیین شکل کلی تابع انتقال عمل دو طرفه
پالس های فشار ایجاد شده توسط آن در سیستم هیدرولیک SDM می تواند بر روی اجزای هارمونیک تجزیه شود (هارمونیک). در عین حال، اولین هارمونیک، به عنوان یک قاعده، بزرگترین دامنه است. ما اولین هارمونیک پالسیات فشار ایجاد شده توسط آن، اصلی هارمونیک اصلی (GT) تماس می گیریم.
به طور کلی، ساختمان مدل ریاضی برای توزیع هارمونیک های اصلی بر روی هیدرولیوم فشار از منبع (پمپ) به بدن کار، یک کار فشرده زمانی است که باید برای هر سیستم هیدرولیکی حل شود. در این مورد، نسبت دنده برای هر سیستم هیدرولیکی (بخش های هیدرولینیز، دستگاه های هیدرولیکی، دریچه ها، مقاومت های محلی، و غیره)، و همچنین بازخورد بین این عناصر باید تعیین شود. شما می توانید در مورد حضور بازخورد در صورتی که موج انتشار از منبع را با موجی که به سمت منبع منتقل می شود، صحبت کنید. به عبارت دیگر، بازخورد رخ می دهد زمانی که تداخل در سیستم هیدرولیکی رخ می دهد. بنابراین، عملکرد انتقال عناصر سیستم هیدرولیک باید نه تنها بسته به آن تعیین شود ویژگی های سازنده هیدرولیک، اما همچنین بسته به حالت های کار خود.
الگوریتم زیر برای ساخت ماتمودل گسترش انتشار هارمونیک اصلی در سیستم هیدرولیک پیشنهاد شده است:
1. مطابق با طرح هیدرولیک، و همچنین با توجه به حالت های عملیاتی سیستم هیدرولیک، طرح ساختاری مدل ریاضی کشیده شده است.
2. بر اساس پارامترهای سینماتیک HS، حضور بازخورد تعیین می شود، پس از آن طرح ساختاری Matmodel تنظیم می شود.
3. انتخاب روش های بهینه برای محاسبه هارمونیک های اصلی و دامنه های آن در نقاط مختلف HS ساخته شده است.
4. نسبت انتقال تمام سیستم های هیدرولیکی، و همچنین نسبت انتقال در اپراتور، نمادین یا دیفرانسیل فرم بر اساس روش های قبلا انتخاب شده محاسبه تعیین می شود.
5. پارامترهای GG در نقاط مورد نیاز HS محاسبه می شود.
لازم به ذکر است که چند الگوهای ماتریس از عبور GG در سیستم های هیدرولیک SDM وجود دارد.
1. قانون توزیع هارمونیک های اصلی در مورد کلی به حضور (عدم وجود) شاخه ها از هیدرولینی بستگی ندارد. استثنائات مواردی است که طول شاخه های سه ماهه چهارم طول موج، یعنی مواردی که شرایط لازم برای وقوع تداخل انجام می شود، موارد لازم است.
2. بازخورد بستگی به نحوه عملکرد خط هیدرولیکی دارد و می تواند هر دو مثبت و منفی باشد. مثبت در وقوع حالت های رزونانس در سیستم هیدرولیک مشاهده می شود و منفی - در وقوع ضد انقباض. با توجه به این واقعیت که نسبت دنده ها به تعداد زیادی از عوامل بستگی دارد و می تواند در هنگام تغییر حالت عملکرد سیستم هیدرولیکی تغییر کند، بازخورد مثبت یا منفی راحت تر برای بیان (بر خلاف سیستم ها) کنترل اتوماتیک) در قالب علامت پلاس یا منهای قبل از عملکرد انتقال.
3. بررسی هارمونیک می تواند به عنوان یک عامل شروع تعدادی از اجزای هارمونیک ثانویه باشد.
4. روش پیشنهادی ساخت ماتمول را می توان نه تنها در مطالعه قانون توزیع هارمونیک های اصلی بلکه همچنین در بررسی قانون رفتار دیگر هارمونیک ها استفاده کرد. با این حال، با توجه به شرایط فوق، توابع انتقال برای هر فرکانس متفاوت خواهد بود. به عنوان مثال، Matmodel را در نظر بگیرید، هارمونیک اصلی را در سیستم هیدرولیک بولدوزر DZ-171 گسترش دهید (ضمیمه 5). D2.
در اینجا من منبع پالسی (پمپ) است؛ DL، D2 - سنسورهای ارتعاش؛ WJ (P) عملکرد هیدرولیایی بر روی یک طرح از پمپ به OK؛ ultrasound (P) - عملکرد خوب OK؛ W2 (P) یک تابع انتقال برای موج منعکس شده از OK و انتشار بازگشت به پمپ است؛ W4 (P) عملکرد سایت هیدرولینی بین OK و توزیع کننده؛ WS (P) - عملکرد انتقال توزیع کننده؛ W7 (P) و W8 (P) - توابع انتقال امواج منعکس شده از توزیع کننده؛ W6 (P) نسبت دنده بخش هیدرولینیوم بین توزیع کننده و سیلندرهای هیدرولیکی 2 است. W p) عملکرد سیلندر هیدرولیکی؛ Wn (P) نسبت دنده هیدرولیز در منطقه از توزیع کننده به فیلتر؛ Wi2 (P) - عملکرد انتقال فیلتر؛ Wi3 (P) - نسبت دنده سیستم هیدرولیک برای موج منعکس شده از پیستون سیلندر هیدرولیکی.
لازم به ذکر است که برای یک سیلندر هیدرولیکی خوب، عملکرد انتقال 0 است (موج از طریق سیلندر هیدرولیکی در غیاب یک ضربه عبور نمی کند). بر اساس این فرض که پین \u200b\u200bها در سیلندرهای هیدرولیک معمولا کوچک هستند، پس از آن بازخورد بین فیلتر، از یک طرف، و پمپ، از سوی دیگر، غفلت. مدل سازی عبور از هارمونیک اصلی از طریق موانع. توجه به عبور از موج از طریق یک مانع به طور کلی یک کار فیزیکی است. با این حال، در مورد ما، بر اساس معادلات فیزیکی، روند عبور موج از طریق برخی از عناصر سیستم های هیدرولیک در نظر گرفته خواهد شد.
هیدرولینز را با مقطع عرضی Si در نظر بگیرید، داشتن یک مانع جامد با سوراخ S2 S2 و عرض Г. اولا، ابتدا نسبت دامنه های موج حادثه را در هیدرولینیا 1 (TFJ) به دامنه موج گذشته در اسلات 2 تعریف کردیم (شکل 2.1.2). در Hydrolynia 1 شامل حادثه و امواج منعکس شده است:
عمومی. هدف و اهداف تحقیقات تجربی
داده های به دست آمده در فصل دوم امکان انجام وظایف مطالعات تجربی در فصل سوم را فراهم می کند. هدف از مطالعات تجربی: "به دست آوردن داده های تجربی بر فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک HDM" وظایف مطالعات تجربی عبارت بودند از: بررسی خواص RVD تحت فشار به منظور بررسی کفایت پارامترهای اندازه گیری شده از نوسانات بیرونی دیوارهای پارامترهای RVD فرآیندهای هیدرودینامیکی در سیستم های هیدرولیک SDM؛ - تعیین کاهش کاهش امواج در RS مورد استفاده در سیستم های هیدرولیکی SDM؛ - بررسی ترکیب طیفی پالساسیون فشار در سیستم های هیدرولیک SDM حاوی دنده و پمپ های پیستون محوری؛ - بررسی خواص امواج شوک ناشی از سیستم های هیدرولیک SDM در طول ماشین ها؛ - مطالعه الگوهای انتشار موج در RJ.
محاسبه خطاهای مقادیر اندازه گیری شده با استفاده از روش های آماری انجام شد. تقریب وابستگی ها توسط تجزیه و تحلیل رگرسیون بر اساس روش کمترین مربعات انجام شد، تحت این فرض که توزیع خطاهای تصادفی طبیعی است (گاوسی). محاسبه خطاهای اندازه گیری بر اساس روابط زیر انجام شد: CJ \u003d JO2S + C2R (3.1.2.1) که در آن خطای سیستماتیک JS با توجه به وابستگی زیر محاسبه شد: r \u003d T1 GGL + G2O (3.1.2.2)، و خطای تصادفی AL - از نظریه نمونه های کوچک. در فرمول بالا، خطا از دستگاه؛ خطای تصادفی T0 بررسی انطباق توزیع تجربی طبیعی است با کمک معیار رضایت پیرسون: NH ،. کجا و کجا \u003d - (p (ut) فرکانس های نظری، p \\؛ - فرکانس های تجربی؛ p (و) \u003d - \u003d e and2 \\ n - حجم نمونه برداری، h یک گام (تفاوت بین دو گزینه مجاور L / 2G)، AB است یک انحراف درجه دوم ثانویه، و \u003d - برای تایید انطباق نمونه های مورد مطالعه، "معیار W" برای تایید نمونه های توزیع استفاده شد، که برای نمونه های یک حجم کوچک قابل استفاده است.
با توجه به یکی از عواقب قضیه تیلور، هر عملکردی، مداوم و قابل تم گیری بر برخی از طرح ها، می تواند با برخی از خطا در این منطقه به عنوان چند جمله ای ارائه شود درجه PM. منظور از چندجمله ای P برای توابع تجربی می تواند با روش تفاوت های محدود [b] تعیین شود.
وظایف مطالعات تجربی که در ابتدای بخش مشخص شده بود، به ترتیب مشابهی حل شد. برای راحتی بیشتر، تکنیک، روش انجام و نتایج برای هر آزمایش به صورت جداگانه داده می شود. در اینجا ما یادآوری می کنیم که آزمایشات بر روی ماشین های واقعی در شرایط گاراژ انجام شد، یعنی این تکنیک در یک اتاق بسته، دمای هوا محیط بود + 12-15C، و قبل از شروع اندازه گیری، پمپ ها کار می کردند ادم احمق برای 10 دقیقه نیرویی که پیزوچکک در برابر هیدرولینیوم، -20N فشار داده شد. مرکز سنسور مربوط به هیدرولیایی در تمام اندازه گیری های انجام شده بر روی هیدرولینز.
پیش نیاز برای مطالعه فرآیندهای موج، مطالعات تجربی در مورد ایستگاه های آزمایشگاهی ویژه و تاسیسات است. در زمینه فرآیندهای نوسان، سیستم های پیچیده ای با پمپ های حجمی و هیدرولینز با پارامترهای توزیع شده توسط سیستم های هیدرولیکی به اندازه کافی مورد مطالعه قرار نمی گیرند.
برای مطالعه این فرآیندها، یک آزمایشگاه آزمایشگاهی توسعه و تولید شده توسط Naris ارائه شد. 3.1
نصب و راه اندازی شامل یک قاب عمودی (1) نصب شده بر پایه پایدار (2)، مخزن نصب شده بر روی قاب (3)، موتور پمپ موتور BD-4310 (ایالات متحده آمریکا) (4)، شیر ایمنی (5) ، مکش (6) و فشار (7) بزرگراه ها، اورکلاسیون بخش (8)، ذخایر هیدرولیک (9)، تنظیم کننده های هیدرولیک (جک) (10)، بزرگراه های تخلیه (11)، سنسور فشار (12)، فشار سنج (12)، فشار سنج (13 )، Autotransformer (14)، ترانسفورماتور پایین (15).
پارامترهای پایه قابل تنظیم عبارتند از: طول بخش شتاب، سرعت موتور الکتریکی و شفت درایو پمپ دنده، سفتی سورفاکتانت هیدرولیکی، افت فشار بر روی دریچه بارگیری قابل تنظیم، دریچه تنظیم می شود.
ابزار اندازه گیری پایه یک فشار سنج است (13)، که فشار را در خط فشار، فشار فشار فشار فرکانس بالا بر روی سایت شتاب، ارتعاش CD-12M، تراکم سنجی برای اندازه گیری سرعت چرخشی موتور الکتریکی رفع می کند شفت
علاوه بر این، در فرآیند آزمایش ها، تغییرات نفتی با اندازه گیری پارامترهای آن (به طور خاص ویسکوزیته)، و همچنین تغییر سختی هیدرولینز از منطقه شتاب ارائه می شود. گزینه جاسازی شده در کشش هیدرولیکی متمرکز از بلوز ها با امکان تنظیم فرکانس نوسان خود را با استفاده از کالاهای قابل تعویض ارائه شده است. قطر داخلی هیدرولین های سفت و سخت 7 میلی متر است. مواد هیدرولینیز - فولاد 20.
محدوده تنظیم پایه در ترکیب با تجهیزات قابل تعویض اجازه می دهد تا شما را به بررسی فرآیندهای رزونانس و ضد سلولی در فشار هیدرولینز فشار، تعیین ضرایب کاهش موج کاهش موج از هیدروژن پنوماتیک (9). به طور متناوب، تغییر در دمای مایع کار را فراهم می کند تا اثر آن بر ویسکوزیته، کشش و سرعت انتشار موج را بررسی کند.
پایه بر روی یک مدار بلوک-مدولار ساخته شده است. بخش عمودی قاب با راهنماهای طولی طراحی شده است، که در آن گره ها و واحدهای مختلف سیستم هیدرولیکی مورد مطالعه را می توان در هر دو طرف نصب کرد. به طور خاص، آن را برنامه ریزی شده است برای نصب یک رزوناتور نوع Bevelon متصل به یک شلنگ فشار بالا انعطاف پذیر با یک نوار فلزی با یک دریچه انعطاف پذیر و بزرگراه های تخلیه. در شیارهای طولی قسمت پایین بخش، نصب و راه اندازی تجهیزات تزریق و تنظیم مختلف ارائه شده است.
توصیه هایی برای اجرای یک روش برای تشخیص یک فرایند تکنولوژیکی
علاوه بر ترکیب طیفی نوسانات RJ، و در نتیجه، نوسانات دیوارهای هیدرولینیز برای اندازه گیری سطح کلی ارتعاشات مورد توجه قرار گرفته است. برای بررسی فرآیندهای هیدرودینامیکی که در سیستم های هیدرولیکی SDM اتفاق می افتد، به ویژه در سیستم های هیدرولیکی بولدوزر بر اساس تراکتور T-170M، سطح کلی ارتعاش ها در نقاط کنترل اندازه گیری شد.
اندازه گیری ها توسط vibraacmerometer AR-40 انجام شد، سیگنال که از آن SD-12M ارتعاشی و ارتعاشی دریافت شد. سنسور بر روی سطح بیرونی دیوار هیدرولینی با استفاده از یک براکت فلزی بسته شد.
هنگام اندازه گیری سطح کلی (OU) مشاهده شد که در زمان فرآیند بلند کردن یا کاهش تخلیه (در زمان توقف سیلندر های هیدرولیک) دامنه نوسانات (پیک) ارتعاش دیواره های هیدرولینی دیوار به شدت افزایش می یابد. این امر می تواند تا حدی با این واقعیت توضیح داده شود که در لحظه تأثیر تخلیه زمین، و همچنین در زمان توقف سیلندرهای هیدرولیک هنگامی که تخلیه برداشته می شود، ارتعاش به بولدوزر به عنوان یک کل، از جمله دیوارها منتقل می شود از هیدرولینز.
با این حال، یکی از عوامل موثر بر میزان ارتعاش دیوارهای دیوارهای هیدرولینی نیز می تواند هیدرات باشد. هنگامی که بولدوزر در طول ظهور به سمت بالایی از موقعیت بالا (یا هنگام کاهش زمین) ریخته شد، میله سیلندر هیدرولیکی با پیستون نیز متوقف می شود. سیال کار در حال حرکت در هیدرولیانیوم، و همچنین در حفره میله سیلندر هیدرولیکی (عمل بر روی افزایش تخلیه)، مانع از موانع در مسیر خود می شود، قدرت inertia rh بر روی پیستون فشار داده می شود به شدت افزایش می یابد، که منجر به ظاهر هیدرواردر می شود. علاوه بر این، از لحظه ای که پیستون سیلندر هیدرولیک در حال حاضر متوقف شده است، و تا زمانی که مایع از طریق دریچه ایمنی به تخلیه بروید (تا زمانی که دریچه ایمنی باعث شود)، پمپ همچنان به تزریق می شود حفره کار، که همچنین منجر به افزایش فشار می شود.
هنگام انجام مطالعات، تعیین شد که دامنه ارتعاش دیواره های دیواره دیوار فشار هیدرولیز به شدت افزایش می یابد هر دو در سایت به طور مستقیم در مجاورت پمپ (در فاصله حدود 30 سانتی متر از دومی) و در سایت به طور مستقیم مجاور به سیلندر هیدرولیک. در عین حال دامنه علائم ارتعاش در نقاط کنترل در مورد بولدوزر کمی افزایش یافت. اندازه گیری ها به شرح زیر انجام شد. بولدوزر بر اساس تراکتور T170M بر روی کف بتن صاف قرار داشت. سنسور به طور مداوم در نقاط کنترل ثابت شد: 1 - نقطه در هیدرولین فشار (هیدرولینیوم انعطاف پذیر) به طور مستقیم در مجاورت پمپ؛ 2 - نقطه در پمپ مسکن (در اتصالات)، واقع در فاصله 30 سانتی متر از نقطه 1.
اندازه گیری پارامتر پیک در طی فرآیند افزایش طناب صورت گرفت و دو یا سه عدد اول در حالت عملیات بیکار پمپ انجام شد، یعنی زمانی که سیلندر هیدرولیک اردک در حالت استراحت بود. هنگامی که رویکرد تخلیه و ارزش پارامتر پیک افزایش یافت. هنگامی که تخلیه به موقعیت فوق العاده بالا رسید، پارامتر پیک به حداکثر (Yaya / M-maximum) رسید. پس از آن، در موقعیت فوق العاده بالا ثابت شد، پارامتر پیک به ارزش او در ابتدای فرآیند ظهور کاهش یافت، یعنی زمانی که پمپ خشک شد (حداقل TJ / حداقل). فاصله بین اندازه گیری های مجاور 2.3 ثانیه بود.
هنگام اندازه گیری پارامتر پیک در نقطه 1 در محدوده 5 تا 500 هرتز (شکل 3.7.2) در یک نمونه از شش اندازه گیری، نسبت متوسط \u200b\u200bمتوسط \u200b\u200bحداکثر حداکثر به Yaya / M حداقل (Pikshks / Pikmt ) 2.07 است. با انحراف استاندارد نتایج O \u003d 0.15.
از داده های به دست آمده، می توان دید که ضریب Q3 1.83 برابر بیشتر از نقطه 1 است. از آنجا که نقاط 1 و 2 در فاصله کوتاهی از یکدیگر قرار دارند و نقطه 2 به پمپ متصل است مسکن از نقطه 1، سپس تایید: ارتعاشات در نقطه 1 به دلیل درجه زیادی از پالس های فشار در مایع کار است. و حداکثر ارتعاش در نقطه 1، ایجاد شده در زمان توقف تخلیه، به دلیل موج شوک پخش از سیلندر هیدرولیک به پمپ است. اگر ارتعاشات در نقاط 1 و 2 به علت نوسانات مکانیکی ناشی از زمان توقف تخلیه بود، لرزش در نقطه 2 بیشتر خواهد بود.
نتایج مشابهی به دست آمد و هنگام اندازه گیری پارامتر تسهیلات در محدوده فرکانس از 10 تا 1000 هرتز.
علاوه بر این، هنگام انجام مطالعات بر روی یک طرح هیدرولینن فشار، به طور مستقیم مجاور سیلندر هیدرولیک، مشخص شد که سطح کلی ارتعاش دیوار هیدرولیانیوم بسیار بزرگتر از سطح کلی ارتعاشات در نقاط کنترل در مسکن است بولدوزر، به عنوان مثال، در فاصله کوتاهی از محل اتصال سیلندر هیدرولیکی قرار گرفته است.
برای جلوگیری از وقوع هیدروودار، توصیه می شود دستگاه های دمپایی را بر روی ناحیه هیدرولیانیوم به طور مستقیم با سیلندر هیدرولیکی نصب کنید، زیرا فرایند انتشار هیدرولوژی دقیقا از حفره کار دوم شروع می شود و سپس موج شوک گسترش می یابد در طول سیستم هیدرولیک، که می تواند به عناصر آن آسیب برساند. شکل. 3.7.2. سطح ارتعاش کلی در نقطه کنترل 1 (Peak-5-500 هرتز) شکل 3.7.3. سطح کلی ارتعاشات در نقطه کنترل 2 (پمپ اتصالات) (Peak-5 - 500 هرتز) نمودارهای موقت موقت از سطح بیرونی دیوار هیدرولیوم فشار در فرآیند بلند کردن تخلیه بولدوزر DZ-171
مقدار قابل توجهی از اطلاعات در مورد فرآیندهای پویا در مایع کار می تواند با پارامترهای موج های آن در زمان واقعی اندازه گیری شود. اندازه گیری ها در طول برداشتن تخلیه بولدوزر از بقیه بقیه موقعیت بالایی انجام شد. شکل 3.7.4 یک نمودار از تغییر در ارتعاش سطح بیرونی دیواره فشار هیدرولیز فشار را به طور مستقیم مجاور پمپ NSH-100، بسته به زمان نشان می دهد. بخش اولیه نمودار (0 T 3 S) مربوط به عمل پمپ در حالت آماده به کار است. در زمان زمان t \u003d 3، بولدوزر دستگیره توزیع کننده را به موقعیت "PODLE" تغییر داد. در آن لحظه، افزایش شدید دامنه ارتعاش دیواره های دیوار هیدرولینی افزایش شدید. و یک ضربه تک دامنه بزرگ وجود نداشت، بلکه یک چرخه چنین پالس ها بود. از ارتعاشات 32 ساله (در 10 بولدوزر مختلف نام تجاری ذکر شده)، 3 پالس از دامنه های مختلف (بزرگترین دامنه - در دوم) وجود دارد. فاصله بین تحرک اول و دوم کمتر از مدت زمان کمتر از فاصله بین فاصله بین دومین و سوم (0.015 درجه سانتیگراد در برابر 0.026) بود، یعنی مدت زمان پالس کل 0.041 p است. در نمودار، این انگیزه ها به یک ادغام می شوند، زیرا زمان بین دو پالس مجاور بسیار کوچک است. میانگین دامنه حداکثر مقدار انقباض لرزش با میانگین K \u003d 10.23 برابر در مقایسه با میانگین میانگین تخلیه ارتعاش در طول عملیات پمپ در حالت آماده افزایش می یابد. میانگین خطای مربع ART \u003d 1.64 بود. در نمودار های مشابه به دست آمده از طریق اندازه گیری ارتعاشات دیوار از اتصالات پمپ، که حفره نیمه فشار از دومی را با خط فشار متصل می کند، چنین پرش تیز از ارتعاشات مشاهده می شود (شکل 3.7.4)، که می تواند باشد با سفتی دیوارهای اتصالات توضیح داده شده است.
Kosolapov، ویکتور Borisovich
| این نشریه در RISC مورد توجه قرار گرفته است. برخی از دسته های انتشارات (به عنوان مثال، مقالات در انتزاعی، علوم محبوب، مجلات اطلاعاتی) را می توان بر روی سایت پلتفرم ارسال کرد، اما در RISC حساب نمی شود. مقالات نیز در نشریات و مجموعه ها از RISC برای نقض اخلاق علمی و نشر مورد توجه قرار نمی گیرند. "\u003e وارد می شود ®: بله | تعداد نقل قول های این نشریه از انتشارات موجود در RISC. انتشار خود ممکن است RISC را وارد نکند. برای مجموعه ای از مقالات و کتاب ها، که در RISC در سطح فصل های فردی فهرست شده است، تعداد کل استنادات تمام مقالات (فصل ها) و مجموعه (کتاب ها) به طور کلی نشان داده شده است. "\u003e استناد در RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| این نشریه در هسته ای وجود دارد یا نه. هسته رینز شامل تمام مقالات منتشر شده در نشریات منتشر شده در پایگاه داده های هسته ای علمی، Scopus یا پایگاه داده های علوم انسانی روسیه (RSCI) است. "\u003e وارد هسته RINTC®: آره | تعداد نقل قول های این نشریه از انتشارات موجود در هسته های اشاره شده است. این نشریه ممکن است در هسته ای از نی ها نباشد. برای مجموعه ای از مقالات و کتاب ها، که در RISC در سطح فصل های فردی فهرست شده است، تعداد کل نقل قول های تمام مقالات (فصل ها) و مجموعه (کتاب ها) به طور کلی نشان داده شده است. "\u003e استناد از کرنل RINTS ®: 0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| نقل قول مجله نرمال شده با تقسیم تعداد نقل قول های به دست آمده توسط این مقاله بر اساس میانگین نقل قول دریافت شده توسط مقالات مشابه در همان مجله منتشر شده در همان سال محاسبه می شود. نشان می دهد که میزان این مقاله بالاتر یا کمتر از حد متوسط \u200b\u200bمقالات مجله است که در آن منتشر شده است. محاسبه شده اگر مجموعه ای کامل از مسائل برای مجله RINC وجود داشته باشد امسال. برای مقالات سال جاری، این شاخص محاسبه نشده است. "\u003e Norm. مجله استناد: 0 | فاکتور تاثیر پنج ساله مجله، که مقاله ای را برای سال 2018 منتشر کرد. "\u003e عامل تاثیرگذار مجله در RISC: | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| استناد عادی شده توسط جهت موضوعی با تقسیم تعداد نقل قول های به دست آمده از این نشریه به دست آمده از نقل قول به دست آمده توسط انتشارات همان نوع جهت موضوعی منتشر شده در همان سال محاسبه می شود. نشان می دهد که میزان این نشریه بالاتر یا کمتر از حد متوسط \u200b\u200bنشریات دیگر در همان زمینه علم است. برای نشریات سال جاری، این شاخص محاسبه نشده است. "\u003e Norm. شهروندی به سوی: 0 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| گرمایش مایع کار به دمای بیش از 60 درجه سانتیگراد | در خط لوله | - سطح پایین مایع کار در مخزن فیلترها مسدود شده اند - Skorno Sapun |
| پمپ گرمایش | در مسکن پمپ و گره های مجاور | - خوراک کم و، به عنوان یک نتیجه، سرعت عملیاتی ناکافی |
| گرمایش سیلندرهای هیدرولیک و هیدرولیک | در مسکن سیلندر هیدرولیک، هیدروموتور و خطوط لوله های مجاور آنها در فاصله 10-20 سانتی متر | - سیلندر هیدرولیک معیوب (سایش مهر و موم، آسیب پیستونی) - موتور هیدرولیک معیوب (پوشیدن پیستون ها و توزیع کننده، شکست بلبرینگ) |
| توزیع کنندگان هیدرولیک گرمایش | در مسکن توزیع کننده هیدرولیک و خطوط لوله مجاور تخلیه مایع کار | - توزیع کننده هیدرولیک معیوب (پوشش پوشیدن، گسل های شیر) |
اگر، با کمک حواس، امکان شناسایی یک سوء عملکرد وجود نداشت، پس لازم است از ابزارها استفاده کنید: سنجش فشار، جریان متر، و غیره
نحوه برخورد با جستجوی پیچیده تر سیستم هیدرولیک چگونه است؟
قبل از شروع عیب یابی، شما باید به وضوح بدانید که کدام پارامترهای سیستم هیدرولیکی باید برای به دست آوردن اطلاعات مربوط به مکان گسل اندازه گیری شود، و با استفاده از ابزارهای خاص، دستگاه ها و تجهیزات، آن را اندازه گیری کنید.
پارامترهای اندازه گیری شده
برای عملکرد نرمال دستگاه به بدن کار خود، یک نیروی خاص باید به سرعت و در یک جهت خاص منتقل شود (گشتاور) منتقل شود. مکاتبات این پارامترها از پیش تعیین شده است و باید یک دستگاه هیدرولیک را فراهم کند که انرژی هیدرولیکی جریان مایع را به انرژی مکانیکی پیوند خروجی تبدیل می کند. کار صحیح بدن کاری بستگی به پارامترهای جریان دارد - مصرف، فشار و جهت.
در نتیجه، برای بررسی عملکرد سیستم هیدرولیک، باید یک یا چند این پارامترها را بررسی کنید. برای تصمیم گیری در مورد پارامترهای لازم برای بررسی، شما باید اطلاعات کامل ناقص را بدست آورید.
اغلب یک پیام سوء عملکرد در دستگاه شامل اطلاعات نسبتا نادرست است، به عنوان مثال: "قدرت ناکافی". قدرت به هر دو تلاش بر روی لینک خروجی و از سرعت آن بستگی دارد، I.E. از دو پارامتر. در این مورد، برای تصمیم گیری در مورد کدام پارامتر باید تأیید شود، سوالات هدفمند تر باید تنظیم شوند: درایو خیلی آهسته کار می کند یا تلاش های مورد نیاز یا گشتاور را توسعه نمی دهد؟
عکس منبع: سایت
پس از تعیین ماهیت گسل (سرعت یا نیروی ناکافی، جهت نادرست حرکت بدن بدن) تعریف می شود، انحراف از آن پارامتر جریان (مصرف، فشار، جهت) از مقدار مورد نظر منجر به این خطا شد.
اگر چه روش برای پیدا کردن خطا بر مبنای کنترل جریان، فشار و جهت جریان، پارامترهای سیستم دیگری وجود دارد که می تواند هر دو را اندازه گیری شود تا بتواند گره معیوب را تعیین کند و برای تعریف علل سوء عملکرد آن:
- فشار در ورود به پمپ (واکسیومتر) - برای تعیین گسل ها در خطوط مکش؛
- دما - معمولا دمای بالاتر از یکی از گره های سیستم (در مقایسه با دمای بقیه) یک نشانه ای وفادار است که نشت رخ می دهد؛
- سر و صدا - با چک های سیستماتیک و معمول، نویز یک شاخص خوب از وضعیت پمپ است؛
- سطح آلودگی - با ظاهر مکرر از شکست های سیستم هیدرولیک، لازم است که آلودگی مایع کار را بررسی کنید تا علل گسل را تعیین کنید.
عکس منبع: سایت
دستگاه های ویژه، ابزار و تجهیزات برای تشخیص سیستم های هیدرولیک
که در سیستم هیدرولیک فشار معمولا با فشار سنج یا خلاء و مصرف جریان جریان اندازه گیری می شود. علاوه بر این، دیگران ممکن است برای یک متخصص تشخیصی مفید باشند دستگاه ها و ابزار:
- مبدل فشار و چکرر - اگر دقت اندازه گیری فشار باید بالاتر از دقت باشد که فشار سنج فراهم می کند، و همچنین لازم است برای اندازه گیری فشار در طول فرآیند انتقال و یا تحت عمل اختلالات واکنشی از طرف بار خارجی ( مبدل فشار، بسته به فشار اعمال شده، یک ولتاژ متناوب را تشکیل می دهد)؛
- یک رگ درجه بندی شده و کرونومتر - هنگام اندازه گیری هزینه های بسیار کم، مانند نشت، با کمک آنها، ممکن است دقت بیشتری را به دست بیاورید تا اندازه گیری جریان جریان؛
- سنسور دما یا دماسنج - برای اندازه گیری درجه حرارت در مخزن هیدرولیک، شما می توانید سنسور دما را تنظیم کنید (اغلب همراه با شاخص سطح مایع عملیاتی)، توصیه می شود از سیگنال هشدار برجسته سنسور به زودی به عنوان درجه حرارت کار استفاده کنید مایع خیلی کم یا بیش از حد بالا می شود؛
- ترموکوپل - برای اندازه گیری دمای محلی در سیستم؛
- نویز سنج - افزایش نویز نیز نشانه ای روشن از سوء عملکرد سیستم، به ویژه برای پمپ است. با کمک Noise Meter، شما همیشه می توانید سطح نویز پمپ "مشکوک" را با سطح سر و صدا پمپ جدید مقایسه کنید؛
- شمارنده ذرات - اجازه می دهد تا با درجه بالایی از قابلیت اطمینان برای تعیین سطح آلودگی مایع کار.
تشخیص سیستم هیدرولیک با یک مشکل عملکردی در بیل مکانیکی
مرحله 1. عملیات درایو نادرست ممکن است دلایل زیر داشته باشد.:
- سرعت مکانیسم اجرایی مطابقت ندارد
- عرضه مایعات کارگر محرک به مشخص شده مربوط نمی شود؛
- کمبود حرکت محرک؛
- جنبش در جهت اشتباه یا ترافیک غیرقابل کنترل از محرک؛
- توالی نادرست از جمله محرک ها؛
- حالت "خزنده"، کار بسیار آهسته از محرک.
مرحله 2. طرح هیدرولیک توسط نام تجاری هر مولفه سیستم و عملکرد آن تعیین می شود
مرحله 3. فهرست های گوگل از گره ها که ممکن است علت عمل دستگاه باشد. به عنوان مثال، سرعت کافی از عملگر محرک ممکن است یک نتیجه از مصرف مایع کافی به سیلندر هیدرولیکی یا فشار آن باشد. بنابراین، لازم است لیستی از تمام گره ها را که بر این پارامترها تأثیر می گذارند، ایجاد کنیم.
مرحله 4. بر اساس یک تجربه تشخیصی خاص، روش اولویتی برای بررسی گره ها تعیین می شود.
مرحله 5. هر گره موجود در لیست پیش از تأیید مطابق با دنباله است. بررسی بر اساس این پارامترها انجام می شود نصب مناسب، تنظیم، ادراک سیگنال و غیره، به منظور شناسایی علائم غیر طبیعی (به عنوان مثال، دمای بالا، سر و صدا، لرزش، و غیره)
مرحله 6. اگر به عنوان یک نتیجه از بررسی اولیه، گره ای که دارای یک سوء عملکرد نیست، پیدا نشد، پس از بررسی فشرده تر از هر گره با استفاده از ابزارهای اضافی بدون حذف گره از دستگاه انجام می شود.
مرحله 7. بررسی استفاده از دستگاه های اضافی باید کمک به پیدا کردن یک گره معیوب، پس از آن شما می توانید تصمیم بگیرید که آیا آن را تعمیر و یا جایگزین آن.
مرحله 8. قبل از شروع دوباره دستگاه، ضروری است که علل و پیامدهای سوء عملکرد را تجزیه و تحلیل کنیم.. اگر مشکل ناشی از آلودگی یا افزایش دمای مایع هیدرولیکی باشد، می توان آن را تکرار کرد. بر این اساس، لازم است اقدامات بدخواهانه تر انجام شود. اگر پمپ شکسته شود، پس از آن خراب شدن او می تواند به سیستم وارد شود. قبل از اتصال یک پمپ جدید، سیستم هیدرولیکی باید کاملا شستشو شود.
* فکر کنید که چه چیزی می تواند آسیب برساند، و همچنین پیامدهای بیشتر این آسیب.
بیل ها برای کار با خاک های یخ زده یا نه، و همچنین سنگ های سنگی قبل از خرد شده طراحی شده اند. محدوده دما ماشین آلات - -40 ... + 40 ° C. دستگاه بیل مکانیکی شامل چندین گره است که عملکرد دستگاه را تضمین می کند.
به عنوان جمع آوری طبقه بندی شده است
بیل های مجهز به یک بدن کار با یک سطل به دسته ها تقسیم می شوند:
- در هدف عملکردی ماشین های مورد نظر برای کار ساخت و ساز، ویژه و حرفه ای وجود دارد. دومی مجهز به یک سطل تقویت شده طراحی شده برای کار با سنگ های پوسته پوسته شدن است.
- با توجه به طراحی شاسی - چرخ شده بر روی یک شاسی خاص، چرخ شده بر روی یک شاسی خودرو ردیابی. دومی می تواند با روبان های ردیابی با عرض بزرگ مجهز شود.
- توسط نوع درایو بدن کار - هیدرولیک، برق، ترکیبی.
چگونه بیل مکانیکی تنظیم شده است
دستگاه کلی از بیل مکانیکی شامل موارد زیر است:
- بخش در حال اجرا؛
- موتور؛
- سیستم هیدرولیک؛
- انتقال؛
- کابین با کنترل؛
- پلت فرم با یک دستگاه روتاری؛
- کارگر.
موتور نصب شده بر روی پلت فرم روتاری احتراق داخلی با احتراق از فشرده سازی. موتور دارای سیستم خنک کننده مایع است. خنک کننده فن درایو اتوماتیک، اما کلید سوئیچینگ اجباری وجود دارد. برای افزایش قدرت و کاهش مصرف سوخت، نصب توربوشارژر اعمال می شود. موتور با استفاده از یک انتقال هیدرولیکی یا الکتریکی، مکانیزم های عملیاتی بیل مکانیکی را درایو می کند. انتقال مکانیکی بر روی تکنیک های قدیمی استفاده می شود.
بخش مفصل گردنده بر روی شاسی از طریق شاسی نصب شده است، که 360 درجه چرخش را فراهم می کند. در پلت فرم قرار داده است کابین اپراتور، هیدرولیک و سیستم الکتریکی، فلش با درایو و مکانیسم های کنترل. بوم بیل می تواند با سطل های طرح های مختلف یا شیارها مجهز شود که زمان لازم برای ایجاد ترانشه ها را کاهش می دهد. ممکن است هنگام انجام کار زمینی، چکش های هیدرولیکی یا سایر تجهیزات لازم را نصب کنید.
در درایو مکانیکی، وینچ ها استفاده می شود، که به طور مستقیم حرکت حرکت فلش را کنترل می کند. ماشین ها با winches با 1 یا 2 شفت می آیند. اولین گره در نظر گرفته شده است که درام های بلند و کشش بر روی یک شفت نصب شده است. اگر درام های وینچ ها توسط شفت جدا شوند، آن را به نام 2-westal نامیده می شود. چنین مکانیسم ها در بیل های بزرگ نصب شده اند.
درایو وینچ ها توسط شفت ها از طریق یک گیربکس یا زنجیره ای انجام می شود که از شفت اصلی انتقال استفاده می شود. برای ورود، کلاچ اصطکاک چند دیسک برای متوقف کردن - ترمز نوار استفاده می شود. کابل بر روی یک درام به یک یا چند لایه بسته به طول گذاشته می شود.
طراحی مینی بیل مکانیکی از اصول ارائه شده در تکنیک های کامل متفاوت نیست. تفاوت این است که ساختار هیدرولیک را ساده و استفاده از کوچک اندازه گیری کنیم موتور دیزل. محل کار اپراتور در یک کابین بسته مجهز به سیستم های تهویه و گرمایش است.
دستگاه بیل لودر از مکانیزم توصیف شده متفاوت متفاوت است. سطل کار بر روی فلش های لولایی در جلوی تراکتور استاندارد چرخ قرار گرفته است. تجهیزات بارگیری دارد درایو هیدرولیکتولید شده که از کابین اپراتور انجام می شود.
کلاس بیل هیدرولیک 330-3
نوشتن [ایمیل محافظت شده]سایت اینترنتی
تماس بگیرید 8 929 5051717
8 926 5051717
معرفی مختصر:
اندازه گیری فشار فشار دریچه اصلی ایمنی را در کانال فله پمپ اصلی اندازه گیری کنید (فشار شیر ایمنی اصلی نیز می تواند با استفاده از سیستم تشخیصی DR.ZX اندازه گیری شود.)
آماده سازی:
1. موتور را خاموش کنید.
2. شیر را برای انتشار هوا در قسمت بالای هیدرولیک فشار دهید تا فشار باقی مانده را بازنشانی کنید.
3. اتصالات اتصالات را برای بررسی فشار بر روی کانال فله پمپ اصلی حذف کنید. آداپتور (ST 6069)، شلنگ (ST 6943) و فشار سنج (ST 6941) را نصب کنید.
: 6 میلیمتر
سیستم تشخیصی Dr.ZX را وصل کنید و عملکرد مانیتور را انتخاب کنید.
4. موتور را روشن کنید. اطمینان حاصل کنید که هیچ نشت قابل مشاهده در محل نصب وجود ندارد.
5. پشتیبانی از دمای مایع کار در محدوده 5 ± 5 درجه سانتیگراد.
اندازه گیری:
1. شرایط اندازه گیری در جدول زیر نشان داده شده است:
2. اول از همه، به آرامی اهرم های مدیریت فرش را حرکت می دهد، دستگیره و یک فلش برای حرکت کامل و بارگیری هر کانتور.
3. با توجه به عملکرد چرخش چرخشی، آن را در یک حالت ثابت قفل کنید. مدار مکانیسم چرخش چرخش را بارگیری کنید، به آرامی حرکت اهرم کنترل حرکت را به آرامی حرکت دهید.
4. با توجه به عملکرد جنبش، Caterpillars را در مقابل یک شی ثابت ثابت کنید. اهرم حرکت حرکت مکانیزم حرکت را به آرامی در حال حرکت قرار دادن کانتور مکانیسم جنبش.
5. با فشار دادن سوئیچ حالت حفاری، به آرامی اهرم های کنترل سطل را حرکت دهید، دسته و یک فلش را برای حرکت کامل و هر مدار را برای هشت ثانیه بارگیری کنید.
نتایج رتبه بندی:
به موضوع "عملکرد استاندارد" در بخش T4-2 مراجعه کنید.
نکته: اگر مقادیر فشار اندازه گیری شده برای تمام توابع زیر مقادیر مشخص شده در مشخصات، علت احتمالا می تواند یک مقدار تشخیص یافته از تنظیم سوپاپ ایمنی اصلی باشد. اگر فشار باز شده در زیر مقدار مورد نظر فقط برای هر عملکرد واحد باشد، ممکن است دلیل آن در دریچه ایمنی اصلی قرار نگیرد.
روش تنظیم تنظیم فشار از شیر ایمنی اصلی
تنظیم:
در صورت تنظیم فشار تنظیم در حین عملیات حفاری در حالت قدرت بالا، تنظیم فشار را از طرف فشار بالا شیر ایمنی اصلی تنظیم کنید. در صورت تنظیم فشار تنظیم در طول عملیات حفاری در حالت قدرت عادی، تنظیم فشار تنظیم فشار را تنظیم کنید فشار کم دریچه ایمنی پایه
- تنظیم روش تنظیم فشار برای سوپاپ ایمنی اصلی از طرف فشار بالا
1. مهره قفل را از بین ببرید (1). پلاگین را سفت کنید (3) کمی در حالی که توقف (3) پایان پیستون را لمس نمی کند (2). مهره قفل را محکم کنید (1).
: 27 میلی متر
: چوب پنبه (3): 19.5 N · M (2 کیلوگرم · متر)، مهره قفل (1): 68 ... 78 n · m (7 ...
8 kgf · m) یا کمتر
2. مهره قفل را از بین ببرید (4). تبدیل یک پلاگین (5)، فشار تنظیم را مطابق با داده های مشخصات تنظیم کنید.
: 27 میلی متر، 32 میلی متر
: توقف مهره (4): 78 ... 88 n · m (8 ... 9 kgf · m) یا کمتر
- روش تنظیم فشار فشار از شیر ایمنی اصلی از طرف فشار پایین
1. مهره قفل را از بین ببرید (1). لوله پلاگین (3) در جهت عقربه های ساعت تا زمانی که فشار راه اندازی می شود، مربوط به مشخص شده در مشخصات است. مهره قفل را محکم کنید (1).
: 27 میلی متر، 32 میلی متر
: مهره قفل (1): 59 ... 68 n · m (6 ... 7 kgf · m) یا کمتر
2. در پایان تنظیم، مقادیر فشار نصب شده را بررسی کنید.
توجه: تغییرات فشار استاندارد تنظیم شده (مقادیر مرجع)
| تعداد انقلابهای پیچ | 1/4 | 1/2 | 3/4 | 1 | |
| ارزش برای تغییر فشار سوپاپ ایمنی: پلاگین (5) (از افزایش فشار) | مپ | 7,1 | 14,2 | 21,3 | 28,4 |
| (KGF / CM2) | 72,5 | 145 | 217,5 | 290 | |
| ارزش برای تغییر فشار سوپاپ ایمنی: پلاگین (3) (از فشار کم) | مپ | 5,3 | 10,7 | 16 | 21,3 |
| (KGF / CM2) | 54 | 109 | 163 | 217 | |
ما مشاوره درخواست را ارائه می دهیم و پشتیبانی فنی و مشاوره فنی رایگان را انجام می دهیم
نوشتن [ایمیل محافظت شده]سایت اینترنتی
تماس بگیرید 8 929 5051717
