Paralleelselt arengut laastavate heitgaasisüsteemide väljatöötatud süsteemid, tavapäraselt nimetatakse "summutide", kuid mitte niivõrd mitte niivõrd vähendada mürataset operatsioonimootori, kui palju muuta oma võimsuse omadused (mootori võimsus või selle pöördemoment). Samal ajal käis müra õmblemise ülesanne teise plaani juurde, selliseid seadmeid ei vähendata ja ei saa oluliselt vähendada mootori heitgaasi müra ja sageli suurendab seda sageli.
Selliste seadmete töö põhineb resonantprotsessidel ise "summutajate" all, kellel on nagu igasugune õõnes keha koos mänguolite resonaatori omadustega. Väljalaskesüsteemi sisemiste resonantide tõttu lahendatakse korraga kaks paralleelset probleemi: silindri puhastamine paraneb süttiva segu jääkidest eelmises taktikast ja silindri täitmine on põletava värske osa Segu järgmise kompressiooni taktile.
Silinari puhastamise paranemine on tingitud asjaolust, et Gaasi sammas lõpetaja kollektoris, kes hindas mõningast kiirust eelmise taktiga gaaside väljundi ajal, kuna pumba kolb, jätkuvalt imeda Silindri gaaside jääkide jääkide väljapoole pärast silindri survet surutakse kraadiõppes. Samal ajal tekib teine \u200b\u200bkaudne mõju: selle täiendava väikese pumbamise tõttu väheneb silindri rõhk, mis mõjutab soodsalt järgmist puhastust taktikast - silindris see langeb mõnevõrra rohkem kui värskelt põletav segu kui see, kui Silindri rõhk oli võrdne atmosfääriga.
Lisaks on heitgaasirõhu vastupidine laine, mis kajastub segadusest (taastussüsteemi tagakoonus) või segu (gaas-dünaamiline diafragma) summuti õõnsusesse, tagastades sel ajal silindri väljalaskeaken tagasi Oma sulgemisest, lisaks "rambling" värske kütuse segu silindris, suurendades veelgi rohkem selle täitmist.
Siin peate selgelt mõistma, et see ei tähenda gaaside vastastikust liikumist heitgaasisüsteemis, vaid laise võnkumisprotsessi kohta gaasi ise. Gaas liigub ainult ühes suunas - silindri väljalaskeakenist väljalaskeava suunas väljalaskesüsteemi väljalaskeava suunas, kõigepealt teravate jestritega, mille sagedus on võrdne sõiduki käivega, seejärel järk-järgult nende amplituudiga Jals vähendatakse, piires muutumas ühtse laminaarse liikumise. Ja "seal ja siin" survelained kõndivad, mille olemus on väga sarnane õhu akustilistele lainetele. Ja nende surve vibratsioonide kiirus on lähedane heli kiirusele gaasis, võttes arvesse selle omadusi - peamiselt tihedust ja temperatuuri. Muidugi, see kiirus on mõnevõrra erinev teadaoleva heli kiiruse suurest ulatusest õhus, sisse normaalsed tingimused võrdne umbes 330 m / s.
Rangelt öeldes ei ole DSV heitgaasisüsteemides voolavad protsessid üsna õigesti puhta akustiliseks. Pigem nad kuuletuvad seadused, mida kasutatakse šokklainete kirjeldamiseks, kuigi nõrk. Ja see ei ole enam standardne gaas ja termodünaamika, mis on selgelt paigutatud isotermiliste ja adiabaatiliste protsesside raames, mida kirjeldasid seaduste ja boylya, Mariotta, Klapaireni ja teiste sarnase võrrandite raames.
Ma leidsin selle idee mõningaid juhtumeid, mille tunnistaja ma ise oli. Nende olemus on järgmine: kiir- ja võistlusmootorite resonants (Avia, Kohus ja Auto) resonants (AVIA, AUTO), töötavad menetlusrežiimid, kus mootorid on mõnikord tühjendamata kuni 40 000-45 000 pööret minutini ja isegi suurem, Nad algavad "purjetamine" - nad on sõna otseses mõttes silmad kujutavad kuju, "täpselt", nagu ei ole valmistatud alumiiniumist, vaid plastilisest ja isegi röstimata! Ja see juhtub "Twin" resonantsel tipp. Kuid on teada, et heitgaaside temperatuur heitgaaside väljumisel ei ületa 600-650 ° C, samas kui puhta alumiiniumi sulamistemperatuur on veidi kõrgem - umbes 660 ° C ja selle sulamid ja rohkem. Samal ajal (peamine asi!), Mitte heitgaasi megafon toru külgneva otse väljalaskesse, on sagedamini sulatatud ja deformeerunud, kus see tundub kõrgeima temperatuuri ja halvimate temperatuuri tingimustes, kuid piirkonna Reverse koonuse segadus, millele heitgaas jõuab palju väiksema temperatuuriga, mis vähendab selle laienemise tõttu väljalaskesüsteemi laienemist (mäleta gaasi dünaamika põhiseadused) ja lisaks selle osa summuti tavaliselt vahejuhtumi järgi Õhuvool, st Lisaks jahutati.
Pikka aega ma ei saanud aru ja selgitada seda nähtust. Kõik vähenes pärast seda, kui ma kogemata tabasin raamatut, kus kirjeldati šokklainete protsesse. On olemas selline eriline osa gaasi dünaamika, mille käigus loetakse ainult mõningate ülikoolide erilistel kraanidel, mis valmistuvad plahvatusohtlikke tehnikke. Midagi sarnast juhtub (ja uuritud) lennunduses, kus pool sajandit tagasi, supersonic lendude koitmaal, esines ka mõned seletamatu faktid õhusõiduki purilennuki disaini hävitamise faktidest ülehelikiiruse ülemineku ajal.
Suurus: PX.
Alusta lehelt:
Transkriptsioon.
1 käsikirjaõiguste jaoks MashKir Makhmud A. gaaside dünaamika ja soojusülekande protsesside matemaatiline mudel eriala sisselaskeava ja väljalaskeava süsteemides " Soojusmootorid"Väitekirja autori abstraktne tehniliste teaduste kandidaadi teaduslikul tasemel Petersburg 2005
2 töö üldised omadused töö asjakohasus mootori arengu kiirendatud tempo praegustes tingimustes, samuti töövoogude intensiivistamise turgu valitsevatele suundumustele, tingimusel et suurendada oma majandust, pööratakse tähelepanu vähendamisele loomise loomise, viimistluse lõpetamise ja muutmise olemasolevate mootorite liikide muutmine. Peamine tegur, mis vähendab oluliselt nii ajutisi kui ka materiaalseid kulusid, on selles ülesandes kaasaegsete arvutiautomaatide kasutamine. Kuid nende kasutamine võib olla tõhus ainult siis, kui tegelike protsesside loodud matemaatiliste mudelite piisavus sisepõlemissüsteemi toimimise määramisel. Eriti terav selle kaasaegse mootori hoone arendamise etapis on Cylinda grupi (CPG) ja silindripead detailide soojuse vaatamise probleem, mis on lahutamatult seotud agregeeritud võimsuse suurenemisega. Instant kohaliku konvektiivse soojusvahetuse protsessid töövedeliku ja gaasi-õhu kanalite (GVK) vahel ei ole ikka veel piisavalt uuritud ja on üks DVS-i teooria kitsaseid kohti. Sellega seoses luuakse usaldusväärsete, eksperimentaalselt põhjendatud arvutusmeetodite loomine kohaliku konvektiivse soojusvahetuse uurimiseks GVK-s, mis võimaldab saada kiireloomuliseks probleemiks usaldusväärseid hinnanguid DVS-osade temperatuuri ja soojuse rõhuga oleku kohta. Selle lahendus võimaldab teostada mõistlikku valikut disaini- ja tehnoloogiliste lahenduste valikut, suurendada disaini teaduslikku tehnilist taset, annab võimaluse vähendada mootori loomist tsüklit ja saada majandusliku mõju, vähendades eksperimentaalsete mootorite kulusid ja kulusid. Eesmärk ja eesmärgid uuringu peamine eesmärk väitekirja töö on lahendada kompleksi teoreetiliste, eksperimentaalsete ja metoodiliste ülesannete, 1
3 seotud uute rafineerimistehaste matemaatiliste mudelite ja meetodite loomisega mootori GVK-s kohaliku konvektiivse soojusvahetuse arvutamiseks. Vastavalt töö eesmärgile lahendati järgmised põhiülesanded, suures osas kindlaksmääratud ja töö tulemuslikkuse metoodiline järjestus: 1. Viia läbi statsionaarse vooluvoolu teoreetilise analüüsi GVK-s ja hindades kasutamise võimalusi teooria piirkihi määramisel parameetrid kohaliku konvektiivne soojusvahetus mootorites; 2. Algoritmi arendamine ja arvulise rakendamise arendamine arvutil töötava vedeliku tungiva õhuvoolu probleemi jaoks mitme silindri mootori sisselaskeava vabastamissüsteemi elementides mittesülliinilises preparaadis, et määrata kasutatud kiirused, temperatuur ja rõhk Piirdetingimustena gaasi-dünaamika probleemi ja soojusvahetuse edasise lahenduse jaoks mootori GVK õõnsustes. 3. Uue metoodika loomine hetkekiiruste arvutamiseks GVK tööorganid kolmemõõtmelises koostises; 4. Kohaliku konvektiivse soojusvahetuse matemaatilise mudeli arendamine GVK-s kasutades piirkihi teooria alused. 5. Kontrollige kohaliku soojusvahetuse matemaatiliste mudelite adekvaatsust GVK-s, võrreldes eksperimentaalseid ja arvutatud andmeid. Selle kompleksse ülesande rakendamine võimaldab teil saavutada töö peamine eesmärk - insenerihindamise meetodi loomine konvektiivse soojusvahetuse kohalike parameetrite arvutamiseks GVK-s bensiini mootor. Probleemi asjakohasus määratakse kindlaks asjaolu, et ülesannete lahendamine võimaldab teostada mootori disainilahenduses mõistliku disaini- ja tehnoloogiliste lahenduste valiku, suurendada disaini teaduslikku tehnilist taset, vähendab mootori tsükli loomist ja Et saada majanduslik mõju, vähendades toote eksperimentaalsuse hindamise ja kulusid. 2.
4 väitekirja teaduslik uudsus on see, et: 1. Esmakordselt kasutati matemaatilist mudelit, mis ühendati gaasi-dünaamiliste protsesside ühemõõtmelise esindatuse ratsionaalselt mootori sisselaske- ja väljalaskesüsteemis kolmemõõtmelise kujutisega Gaasi voolu GVK arvutada parameetrid kohaliku soojusvahetuse. 2. bensiini mootori konstruktsiooni ja viimistluse metoodiline alus on välja töötatud kohalike termiliste koormuste ja silindripea elementide termilise seisundi arvutamise meetodite uuendamise ja selgitamisega. 3. Uued arvutatud ja eksperimentaalsed andmed ruumilise gaasivoogude kohta mootori sisselaskeava ja heitgaasi kanalites ja bensiini mootori silindrite pea kolmemõõtmelise temperatuuri jaotus. Tulemuste täpsus on tagatud kinnitatud arvutusliku analüüsi ja eksperimentaalsete uuringute meetodite kohaldamisega, \\ t ühised süsteemid Võrrandid, mis peegeldavad energia, massi säilitamise põhiõigusi, sobivate esialgsete ja piiritingimustega, matemaatiliste mudelite rakendamise kaasaegseid numbrilisi meetodeid, külaliste ja muude reguleerivate õigusaktide kasutamist, mis vastavad mõõtekompleksi elementide lõpetamisele Eksperimentaalne uuring, samuti modelleerimise ja katse tulemuste rahuldav kokkulepe. Saadud tulemuste praktiline väärtus on see, et algoritm ja programm bensiini mootori suletud töötsükli arvutamiseks, mille ühemõõtmeline esitus gaasi-dünaamiliste protsesside sisselaske- ja heitgaasi mootorisüsteemides, samuti algoritmi ja a Programm arvutamise parameetrid soojusvahetus GVK pea bensiini mootori silindripea pea kolmemõõtmelises tootmises, mida soovitatakse rakendamiseks. Teoreetiliste uuringute tulemused kinnitasid 3
5 Katse, võimaldavad teil märkimisväärselt vähendada mootorite projekteerimise ja lõpetamise kulusid. Töö tulemuste heakskiitmine. Väitekirjade peamised sätted teatati DVS SPBGPU osakonna teaduslikus seminaridel G.g., XXXI ja XXXIII nädala teaduse SPBGPU (2002 ja 2004). Väitekirjade väljaanded avaldasid 6 trükitud tööd. Töö struktuur ja ulatus Väitekunsti töös koosneb sissejuhatusest, viiendast peatükist, kirjanduse järeldusest ja kirjandusest 129 nimest. See sisaldab 189 lehekülge, sealhulgas: 124 lehekülge põhiteksti, 41 joonistust, 14 tabelit, 6 fotot. Sissejuhatuses töö sisu on õigustatud väitekirja teema asjakohasus, teadusuuringute eesmärk ja eesmärgid on kindlaks määratud teadusliku uudsuse ja töö praktilise tähtsusega. Esitama Üldised omadused Töö. Esimene peatükk sisaldab analüüsi põhitöö teoreetiliste ja eksperimentaalsete uuringute protsess gaasi dünaamika ja soojusvahetus ICC. Ülesanded kehtivad uuringud. Silindriploki juhtide konstruktiivsete ja sisselaskekanalite konstruktiivsete vormide ülevaade ja mõlema statsionaarse ja mitte-statsionaarse gaasivoogude katsete ja heitkoguste teoreetiliste uuringute analüüsi ja tulemuste analüüs sisemise gaasi-õhu radades Põlemismootorid viiakse läbi. Praegu kaalutakse praeguseid lähenemisviise termo- ja gaas-dünaamiliste protsesside arvutamise ja modelleerimise ning GVK-i soojusülekande intensiivsuse modelleerimisele. Jõuti järeldusele, et enamik neist on piiratud rakenduspiirkond ja ei anna täielikku pilti soojusvahetusparameetrite jaotusest GVK pindadel. Esiteks on see tingitud asjaolust, et töövedeliku liikumise probleemi lahendus GVK-s toodetakse lihtsustatud ühemõõtmelises või kahemõõtmelises 4-s
6 Preparaat, mis ei kehti keerulise vormi puhul. Lisaks märgiti, et konvenektiivse soojusülekande arvutamise puhul kasutatakse enamikul juhtudel empiirilisi või pool-empiirilisi valemeid, mis ei võimalda ka lahuse vajalikku täpsust. Kõige tõhusamalt neid küsimusi vaadeldakse varem Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishyina Yu.a., Kruglov, Kostina A.K., Kavtaradze R.z., Ovsyannikova M.K., Petrichenko Rm, Petrichenko, Rosenlands GB, Strakhovsky MV , Thaov, ND, Shabanova a.yu. H., Horlock jh, winterbone de, kassner lj, williams tj, valge bj, ferguson cr et al. Gaasi dünaamika ja soojusvahetuse uurimisprobleemide ja -meetodite analüüs GVK-s võimaldas uurimise peamist eesmärki sõnastada, kuna metoodika loomine gaasivoolu parameetrite määramiseks GVK-s kolmemõõtmelises preparaadis Mis järgnev arvutus kohaliku soojusvahetuse silindri silindri silindripead ja selle tehnika kasutamine praktiliste probleemide lahendamiseks silindripeade ja ventiilide termilise pinge vähendamise vähendamise probleemide lahendamiseks. Seoses järgmiste tööga seotud ülesannetega: - luua uus metoodika soojusvahetuse ühemõõtmelise kolmemõõtmelise modelleerimise jaoks mootori väljund- ja sisselaskesüsteemides, võttes arvesse nende kompleksi kolmemõõtmelise gaasi voolu Selleks, et saada lähteandmeid, et täpsustada soojusvahetuse piiri tingimusi, arvutamisel kolviballoonipead DVS-i soojuse muutuse ülesannete arvutamisel; - töötada välja metoodika, millega kehtestada piiri tingimused gaasiõhu kanali sisselaskeava ja väljalaskeava kohandamisse ja mitmemõõtmelise mitteosalise mudeli lahendamise põhjal mitmekordse silindri mootori töötsükli; - kontrollida metoodika täpsust testide arvutuste abil ja võrrelda eksperimentaalsete andmete ja arvutustega saadud tulemusi vastavalt mootori inseneri tehnikale varem tuntud meetoditele; viis
7 - Tehnika kontrollimise ja lõpuleviimise läbiviimine ja lõpetamine, täites mootori silindripea termilise seisundi arvutamise katse ja teostama katse ja arvutatud andmete võrdlemist osa temperatuuri jaotamise kohta. Teine peatükk on pühendatud mitme silindri sisepõlemismootori suletud töötsükli matemaatilise mudeli väljatöötamisele. Mitme silindri mootori tööprotsessi ühemõõtmelise arvutusskeemi rakendamiseks on valitud teadaoleva iseloomuliku meetodi, mis tagab arvutusprotsessi suurendamise ja stabiilsuse suure kiirusega. Mootori gaasi-õhusüsteemi kirjeldatakse aerodünaamiliselt omavahel ühendatud üksikute silindrite üksikute elementide komplekti, tarbimis- ja väljalaskekanalite ja torude, kollektsioonide, summutite, neutralisaatorite ja torude osade komplekti. Protsessid aerodünaamika sisselaskevabasüsteemides kirjeldatakse kasutades ühemõõtmelise gaasi dünaamika võrrandunud survetagasiga gaasi: järjepidevuse võrrand: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 D; (1) Liikumise võrrandi: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 U 2 U U \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Energiasäästu võrrand: P P + U A T x 2 ρ \u200b\u200bx + 4 f d u 2 (k 1) ρ ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3), kus A-heli kiirus; Gaasi ρ-tihedus; U-kiiruse voolu piki x-telge; T-aeg; P-rõhk; Lineaarsete kahjude f-koefitsient; D-läbimõõt torujuhtmega; k \u003d p suhe konkreetse soojusvõimsuse. C V 6.
8 Kuna piiritingimused on seatud (põhiliste võrrandite põhjal: kinnitage voolu mitte-satroopilises olekus olevad energiasäästu ja tiheduse suhte ja helitehur) balloonides, samuti sisselaskeava ja väljundi tingimused mootor. Suletud mootori töötsükli matemaatiline mudel sisaldab arvutatud suhteid, mis kirjeldavad mootori silindrite ja tarbimise ja tulemuste osade protsesse. Termodünaamilist protsessi silindris kirjeldatakse SPBGPU-s töötatud tehnika abil. Programm annab võimaluse määratleda hetkelised gaasivooluparameetrid silindrite ja sisselaske- ja väljundsüsteemides erinevate mootori kujunduse. Ühemõõtmeliste matemaatiliste mudelite rakendamise üldised aspektid omaduste meetodi abil (suletud töökeskuses) ja mõned gaasivooluparameetrite muutuse arvutamise tulemused silindrite ja ühe- ja mitme silindri sisselaskeava ja tulemuste arvutamisel Mootorid peetakse. Saadud tulemused võimaldavad teil hinnata mootori sisselaskeavade organisatsiooni täiuslikkuse astet, gaasi jaotumise faaside optimaalselt, töövoo gaasi-dünaamilise konfiguratsiooni võimalust, üksikute silindrite ühtsust jne. Tõusud, temperatuurid ja kiirus gaasi voogude sisselaskeava ja väljund gaasi-õhu silindripea kanalite määratletud selle meetodi kasutatakse järgnevates arvutustes soojusvahetusprotsesside nendes õõnsustes piiri tingimustes. Kolmas peatükk on pühendatud uue numbrilise meetodi kirjeldusele, mis võimaldab realiseerida termilise seisundi piiritingimuste arvutamist gaasi-õhu kanalitega. Arvutuse peamised etapid on: ühemõõtmeline analüüs statsionaarse gaasivahetusprotsessi ühemõõtmeline analüüs sisselaskesüsteemi ja tootmise osades omaduste meetodiga (teine \u200b\u200bpeatükk), filtri voolu kolmemõõtmeline arvutamine sisselaskes ja 7
9 Graduate kanalit MKE piiratud elementide kaupa, töövedeliku soojusülekande koefitsientide kohalike koefitsientide arvutamine. Suletud tsükli programmi esimese etapi tulemusi kasutatakse piiride tingimustena järgnevatel etappidel. Gaas-dünaamiliste protsesside kirjeldamiseks kanalis valiti viilude gaasi lihtsustatud kvaasitatsioonikava (Euleri võrrandite süsteem) piirkonna muutuva vormiga, kuna ventiili liikumine: R V \u003d 0 RR1 (V) V \u003d P, kanalite kompleksne geomeetriline konfiguratsioon, klapi mahu juuresolekul, juhtimishülsi fragment muudab selle vajalikuks 8 ρ. (4) Piiride tingimustena, hetkelised, keskmistatud gaasi keskmistatud gaasikiirused sisend- ja väljundosas. Need kiirused, samuti temperatuurid ja rõhk kanalites, määrati multi-silindri mootori töövoo arvutamise tulemusena. Gaasi dünaamika probleemi arvutamiseks valiti jääpõhine elemendimeetod, pakkudes suure modelleerimise täpsust kombinatsioonis arvutuse rakendamise vastuvõetavate kuludega. Arvutatud jääalgoritm Selle probleemi lahendamiseks põhineb variatsioonifunktsionaalsete vahendite minimeerimisel, mis saadakse Euleri võrrandite konverteerimisega Bubnovi meetodi abil, galeriiskin: (llllllmm) K UU φ x + vu φ y + wu φ φ φ + p ψ x φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ x + vw φ y + ww φ z + p ψ z) φ) lllllm (u φ x + v φ Y + W φ z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, (5)
10 arvutatud ala praeguse mudeli abil. VAZ-2108 mootori tarbimise ja heitgaasi kanali arvutatud mudelite näited on toodud joonisel fig. 1. -B - ja joonis.1. VAZ VAZ mootori VAZ-mootori (A) mudelite (A) mudelite (A) mudelite (A) mudelite (A) VAZi mootori mudelite (A) mudelite (A) mudelid (a -Vaamatu tuum ja piirkiht. Lihtsustamiseks toimub gaasi dünaamika probleemide lahendamine kvaasi-statsionaarses preparaadis, st arvestamata töövedeliku kokkusurutavust. Arvutusviga analüüs näitas võimalust sellise eelduse võimalust, välja arvatud lühiajaline osa ajast kohe pärast klapi vahe avamist ei ületa 5 7% gaasivahetustsükli ajast. Avatud ja suletud ventiilidega GVK soojusvahetusprotsess on erinev füüsiline iseloom (sunnitud ja vaba konvektsioon), seetõttu kirjeldatakse neid kahes erinevas tehnikas. Suletud ventiilidel kasutab meetodit MSTu poolt pakutud, kus töötsükli selles osas võetakse arvesse kahte soojuse laadimisprotsessi, arvestades vaba konvektsiooni arvelt ja tingitud sunniviisilise konvekti tõttu 9. veerg
11 Gaas kanalis rõhu varieeruvuse mõjul multi-silindri mootori kogumistel. Klapid avatud, soojusvahetusprotsessi suhtes seadused sunnitud konvektsioon algatatud organiseeritud liikumine Töökeha gaasivahetuse taktikal. Soojusvahetuse arvutamine käesoleval juhul tähendab kahte etapi lahendust gaasivoolu kohaliku hetkesektori konstruktsiooni probleemi analüüsi probleemianalüüsi ja soojusvaheti intensiivsuse arvutamisel läbi kanali seintele moodustunud piiri kihi kaudu. Konvektiivse soojusvahetuse protsesside arvutamine GVK-s ehitati soojusvahetimudeli järgi, kui lame sein on sujuvam, võttes arvesse piirkihi laminaar- või turbulentset struktuuri. Soojusvahetuse kriteeriumide sõltuvused rafineeriti arvutamise ja eksperimentaalsete andmete võrdlemise tulemuste põhjal. Nende sõltuvuste lõplik vorm on näidatud allpool: Turbulentse piirkihi jaoks: 0,8 x re 0 nu \u003d PR (6) x laminaarpiiri kiht: nu nu xx αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) Kus: α x kohalik soojusülekande koefitsient; NU X, RE x kohalikud väärtused NUSTElt ja Reynoldsi numbrid vastavalt; PR Prandtli arv hetkel; m voolu gradient iseloomulik; F (m, PR) funktsioon sõltuvalt voolu gradiendi näitajast ja PR töövedeliku prandtli numbri 0,15 numbrile 0,15; K τ \u003d Re D - parandustegur. Soojusvoo soolavooluhulgade hetkeväärtuste kohaselt viidi läbi ventiili sulgemisperioodi põhjal keskmistamine tsükli kohta tsükli kohta. 10
12 Neljas peatükk on pühendatud bensiini mootori silindrite juhi temperatuuri temperatuuri katsetamise uuringu kirjeldusele. Teoreetilise tehnika kinnitamiseks ja selgitamiseks viidi läbi eksperimentaalne uuring. Katse ülesanne kaasas, et saada statsionaarsete temperatuuride jaotus silindripea keha ja arvutuste tulemuste võrdlemisel saadud andmetega. Eksperimentaalne töö viidi läbi DVS SPBGPU osakonnas DVS-i SPBGGU-de automootoriga VAZ-i automootoriga VAZi autori poolt DVS SPBGPU osakonnas läbi viie DVS SPBGPU osakonnas vastavalt meetodile, mida kasutatakse Zvezda OJSC uurimislaboris (St. Peterburi). Et mõõta statsionaarne temperatuuri jaotus peaga, 6 kromel-copel termopaapain paigaldatud piki pindade GVK. Meetmed viidi läbi nii kiiruse ja laadimisomaduste abil erinevate konstantsete rotatsioonitegevusega. väntvõll. Katse tulemusena saadi termoparaat mootori käitamisel kiiruse ja koormuse omaduste kaudu. Seega uuringud on näidanud, millised on peamised temperatuurid plokipea üksikasjades silindri DVS-i. Rohkem tähelepanu pööratakse peatükile eksperimentaalsete tulemuste töötlemise ja vigade hindamise. Viies peatükk annab andmeid hinnangulistest uuringutest, mis viidi läbi, et kontrollida soojusülekande matemaatilist mudelit GVK-s, võrreldes arvutatud andmeid katse tulemustega. Joonisel fig. 2 esitab kiiruse välja modelleerimise tulemused VAZ-2108 mootori sisselaske- ja heitgaaside kanalites lõppeelemendi meetodi abil. Saadud andmed kinnitavad täielikult selle ülesande lahendamise võimatus üheski teises preparaadis, välja arvatud kolmemõõtmeline, 11
13 Kuna ventiili varras mõjutab oluliselt silindripea vastutava tsooni tulemusi. Joonisel fig. 3-4 näitab näiteid soojusvahetuse intensiivsuse arvutamise tulemustest sisselaskeava ja heitgaasi kanalites. Uuringud on näidanud eelkõige soojusülekande olulist ebaühtlast olemust kui kanali moodustumise ja dimulatsiooni koordinaatis, mis on ilmselgelt seletatav gaasi meelelahutuse olulise ebaühtlase struktuuriga kanalis. Soojusülekande koefitsientide lõppvaldkondi kasutati silindripea temperatuuri seisundi arvutamiseks. Soojusvahetuse piiritingimused põlemiskambri ja jahutussõõnsuste pindadel seadistati SPBGPU-s välja töötatud tehnikate abil. Silindripea temperatuuri väljade arvutamine viidi läbi püsiva mootori töörežiimide jaoks väntvõlli pöörlemissagedusega 2500-5600 p / min piki väliseid kiireid ja koormuse omadusi. Silindriilindri silindri silindri silindri ahela skeem, valitakse esimesele silindrile kuuluva peaosa. Soojus oleku modelleerimisel kasutatakse lõpliku elemendi meetodit kolmemõõtmelises tootmises. Arvutatud mudeli soojusväljade täielik pilt on näidatud joonisel fig. 5. Arvelduse uuringu tulemused on termopaari paigalduskohtade paigalduspaigas esindatud temperatuuri muutustena. Arvutusandmete võrdlemine ja katse näitas nende rahuldavat lähenemist, arvutusviga ei ületanud 3 4%. 12
14 Outlet kanal, φ \u003d 190 sisselaskekanal, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 Joonis.2. VAZ-2108 mootori (N \u003d 5600) α (W / M2 K) a (W / M2 K) a (W / M2 K) a (W / M2 K) audmed, 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1, 0 S -B- 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 s--pic. 3. Muutused soojusvahetuse intensiivsustes välispindadel - väljalaskeava -B-kanal. 13
15 a (w / m 2 k) sisselaskekanali sisselaskekanali keset sisselaskekanali keskel sisselaskekanali lõigu-1 α (W / M2 K) lõpus lõpliku kanali alguses Väljalaskeava keskel väljalaskekanali lõpus väljalaskekanalilise ristlõike nurk pöörlemisnurk - Battail Channel - Outlet Channel FIG. 4. Kõverad muutuvad soojusvaheti intensiivsuse muutus sõltuvalt väntvõlli pöörlemise nurgast. -aga- -B- joon. 5. Üldvorm Silindripea (A) piiratud elementide mudel ja arvutatud temperatuuri väljad (n \u003d 5600 p / min) (B). neliteist
16 Järeldused töö eest. Vastavalt tehtud töö tulemustele järgmised peamised järeldused saab teha: 1. uus ühemõõtmeline-kolmemõõtmeline mudel arvutamisel keeruliste ruumiliste protsesside töövedeliku voolu ja soojusvahetuse kanalid silindripea meelevaldse kolvi mootoriga, mida iseloomustab suurem võrreldes eelnevalt kavandatud meetoditega ja täieliku mitmekülgsuse tulemustega. 2. Uued andmed saadi gaasi dünaamika ja soojusvahetuse omaduste kohta gaasi-õhukanalites, kinnitades protsesside kompleksi ruumilist ebaühtlast olemust, välistades praktiliselt võimalust modelleerimiseks ühemõõtmelises ja ülesande kahemõõtmelises variantides. 3. Sisselaske- ja väljalaskeavade gaasianalite ülesande arvutamise peamine tingimused on kinnitatud torujuhtmete ja mitme silindri kanalite probleemi lahendamise põhjal. On tõendatud võimalust kaaluda neid protsesse ühemõõtmelise koostisena. Nende protsesside arvutamise meetod omaduste meetodi alusel pakutakse ja rakendatakse. 4. Läbitud eksperimentaalne uuring võimaldas arenenud arveldusmeetodeid selgitada ja kinnitas nende täpsust ja täpsust. Arvutatud ja mõõdetud temperatuuri võrdlemine üksikasjades näitasid tulemuste maksimaalne viga, mis ei ületa 4%. 5. Kavandatavat lahendamist ja eksperimentaalset tehnikat võib soovitada ettevõtete mootori tööstuse kasutuselevõtuks juba olemasoleva kolvi neljatakti uue ja kohandamise kavandamisel. viisteist
17 Teema teemal avaldati järgmised tööd: 1. Shabanov A.Yu., Mashkir M.A. Ühemõõtmelise gaasi dünaamika mudeli väljatöötamine sisepõlemismootorite sisselaske- ja väljalaskesüsteemides // dep. Volutus: N1777-B2003 alates 14 s. 2. Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., MashKir M.A. Piiratud-elemendi meetod, mis arvutatakse kolvi mootori // de depun silindri ploki termilise laadimise piiritingimustes. Volutus: N1827-B2004 alates, 17 s. 3. Shabanov A.Yu., MAKHMUD MASHKIR A. Mootori silindripea / / inseneri temperatuuri olukorra arvutamine ja eksperimentaalne uuring Venemaa Föderatsioon Professor N.kh. Dyachenko // P. ed. L. E. MagiDovich. Peterburi: Polütehnilise UN-TA kirjastus, alates Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Uus meetod silindri ploki pea termilise laadimise piiritingimuste arvutamiseks kolvi mootor // Engineering, N5 2004, 12 s. 5. Shabanov A.yu. SPB.: Polütehnilise ülikooli kirjastusmaja, 2004 koos Mashkiir Mahmud A., Shabanov A.Yu. Gaasiparameetrite uurimise meetodi kasutamine DVS-i gaasiparameetrite uurimiseks. XXXI SPBGPU teaduse nädal. II osa. Mitmepoolsete teaduslike konverentsi materjalid. SPB: SPBGPU kirjastus, 2003
18 Sisepõlemismootorite osakonnas viidi läbi töö kõrgema professionaalse hariduse "Peterburi riikliku polütehnilise ülikooli riikliku haridusasutuse juures. Teaduslik juht - Tehnikateaduste kandidaat, dotsent Shabanov Aleksandr Jurinevich ametlikud vastased - Tehnikaündmuste arst, professor Erofeev Valentin Leonidovitrich Tehniliste teaduste kandidaat, Dofessor Kuznetsov Dmitri Borisovich juhtiv organisatsioon - Gup "Tsnidi" kaitse toimub 2005. aastal Kohtumine väitekirjanõukogu riigi haridusasutus kõrgema professionaalse hariduse "Peterburi riik Polütešnic University" aadressil :, Peterburi, Ul. Polütehnika 29, peahoone, aud .. väitekirja võib leida GOU "SPBGPU" põhitegevusest. Kokkuvõte väitekirja Nõukogu teadusministeeriumi väitekirjanõukogu arst Technical Sciences, dotsent professor Khrusstalev B.S.
Bulgakovi Nikolai Viktorovitši käsikirja õiguste puhul, mis on matemaatiline modelleerimine ja turbulentse soojuse ja massiülekande numbrilised uuringud sisepõlemismootorites 05.13.18 -Math modelleerimine,
Arvustanud ametlik vastane Dragomirov Sergei Grigorieva väitekirja Smolensk Natalia Mikhailovna väitekirja "Mootori tõhususe parandamine sädemete süütamisega gaasi komposiidi rakendamisega
Ametliku vastase K.t.n.
Laboratoorsed töö 1. Sarnasuse kriteeriumide arvutamine soojuse ja massiülekande protsesside uurimiseks vedelikes. Töö eesmärk on kasutada MS Exceli arvutustabeleid
12. juunil 2017 nimetatakse konvektsiooni ja termilise juhtivuse ühisprotsessi konvektiivseks soojusvahetuseks. Looduslik konvektsioon on tingitud konkreetsete skaalade erinevusest ebaühtlaselt kuumutatud söötmega
Hinnanguline eksperimentaalne meetod kahetaktilise mootori puhastusseadmete voolukiiruse määramiseks vänt-kambri EA-ga Herman, A.A. Balhov, A.G. Kuzmin 48 Võimsus ja majandusnäitajad
UDC 621,432 meetodid piiriingimuste hindamiseks probleemi lahendamisel mootori termilise seisundi määramise probleemi lahendamisel kolb 4 ... 8,2 / 7,56 GV Lomakin tegi ettepaneku universaalse meetodi hinnata piiritingimusi, kui
Jaotis "Kolvi- ja gaasiturbiinmootorid". D.T.N.N. sisepõlemise suure kiiruse mootori silindrite täitematerjali suurendamise meetod. Prof. FOMIN V.M., K.T.N. Runovsky K.s., K.t.n. Apelinsky d.v.
UDC 621.43.016 A.V. Trin, cand. the Teadus, A.G. Kosulin, komm. the Teadus, A.N. Abramenko, ing. Kasutades kohaliku õhu jahutusventiili montaaži sunnitud autoTractor diiselmootorite
Heitgaasi soojusülekande koefitsient DVS Sukhonos R. F., Mazin V. A., Cand. the Sciences, Doc. SNTU jaotus kombineeritud FCS muutub oluliseks
ALTGTU ALTGTU süsteemi töötajate teaduslik ja metoodiline tegevus arvutatakse ja eksperimentaalne meetod kahetaktilise mootori voolavate väljundkoormuste kindlaksmääramiseks väntrakalaga
Riigi kosmose agentuur Ukraina Riiklik ettevõtlus "Design Bureau" Southern ". Mk Yangel "Käsikirja õiguste kohta Shevchenko Sergei Andrejevich UDC 621.646.45 Pneumaatilise süsteemi parandamine
Abstraktne distsipliin (koolituskursus) M2.DV4 Kohalik soojusülekanne DVS-is (distsipliini nimi (distsipliini nimi)) Praegune tehnoloogia areng nõuab uut uut
Soojusjuhtivus mittesüsteerimata protsessi arvutamisel temperatuuri välja ja soojusvoo termilise juhtivuse näide kütte- või jahutus- tahkete ainete puhul
Ametliku vastase läbivaatamine väitekirja tööle Moskalenko Ivan Nikolayevich "Parandada sisepõlemismootorite külgpinna külgpinna profiilide koostamise meetodeid"
UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, ING. Modelleerimine välise kiirkiirusega mootori iseloomuliku Sportbike Suzuki GSX-R750 Sissejuhatus Kasutamine kolmemõõtmelise gaasi-dünaamilise mudeli kasutamine kolbis
94 seadmed ja tehnoloogia UDC 6.436 P. V. Dvorkin St. Petersburgi Riiklik kommunikatsioon Ülikooli kommunikatsiooni kommunikatsiooni mõiste soojusülekande koefitsiendi seintes põlemiskambri praegu ei ole olemas
Ametliku vastase läbivaatamine väitekirja töös Chichilenova Ilya Ivanovitš, mis on tehtud teema "diiselmootorite diagnoosimise meetodite ja vahendite parandamine teadusliku kraadi jaoks
UDC 60,93,6: 6.43 E. A. Kochetkov, A. S. Kuryvlevi stuudio stuudio stuudio stuudio stuudio stuudio stuudio-stuudio stuudio stuudio kavitatsiooni kandmise mootorid mootorid sisemise mootori
Laboratoorsed töö 4 Soojusülekande uuring vabaõhu liikumise ülesandega 1. Horisontaalse (vertikaalsete) toru soojusülekande koefitsiendi määramiseks soojusülekande koefitsiendi määramiseks
UDC 612.43.013 töövormid DVS A.A. Handrimagov, Inzh., V.G. Malt, Dr. Tehn. Sciences õhutranspordi voolu struktuur diislikütuse silindris sisselaske ja kokkusurumise taktikal. Sissejuhatus mahuprotsess ja film
UDC 53.56 DCC laminaarpiiri kihi võrrandite analüüs. the Sciences, prof. Yesman R. I. Valgevene riiklik tehniline ülikool vedelate energia transportimisel kanalites ja torujuhtides
Kinnita: LD I / - GT L. E. teaduslik töö Ja A * ^ 1 doktor Bioloogiline! Ssor M.g. Baryshev ^., - * c ^ x \\ "L, 2015. Juhtiva organisatsiooni puhkus Britia Elena Pavlovna väitekirja töös
Soojusülekande plaan: 1. Soojusülekanne vedeliku vaba liikumises suures mahus. Soojusülekanne vedeliku vaba liikumises piiratud ruumis 3. vedeliku (gaasi) sunniviisiline liikumine.
Loeng 13 Arvutatud võrrandid soojusülekande protsessides Soojusülekande koefitsientide määratlus protsessides, muutmata jahutusvedeliku soojusvahetiprotsesside kogumit ilma agregaati muutmata
Ametliku vastase läbivaatamine NekraSova Svetlana Olegovna väitekirja "Üldise mootori disaini metoodika väljatöötamine välise soojusvarustusega pulseerimistoruga"
15.1.2. Konvektiivne soojusülekanne vedeliku sunniviisilise liikumise all torudes ja kanalites sel juhul sõltub NUSST-kriteeriumi mõõtmeta soojusülekande koefitsient Graolshofi kriteeriumist (\\ t
Tsydipova ametliku vastase läbivaatamine Baldanjo Dashievichi DABAYEVA Maria väitekirja töö kohta on tunnustatud "tahkete ainete ostsillatsioonide õppimise meetod, mis on paigaldatud elastsele vardale, tuginedes
Vene Föderatsioon (19) RE (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006/01) F01N 13/08 (2010,01) 169 115 (13) U1 RE 1 6 9 1 1 5 U 1 Federal Intellectuaalomandi teenus (12) Kirjeldus kasuliku mudeli
Moodul. Konvektiivne soojusvahetus ühefaasilise Media eriala 300 "Tehniline füüsika" Loeng 10. Konvektiivsete soojusvahetusprotsesside konvenerite soojusvahetuse modelleerimise protsesside sarnasus ja modelleerimine
UDC 673 RV Kolomiits (Ukraina, Dnepropetrovsk, Ukraina Rahvusliku Teaduste Akadeemia tehnilise mehaanika Instituut ja Ukraina tsiviilseadustiku) Konvektiivne soojusvahetus AeroFoundation kuivatis Konverentide kuivatamise probleemi seadmine
Ametliku vastase läbivaatamine Subyega Victoria Olegovna "Mitme skaala arvuline modelleerimine gaasivoogude kanalites tehniliste mikrosüsteemide" on ette nähtud teadlane
Alu ametliku vastase läbivaatamine Alukov väitekirja väitekirja kohta Sergei Viktorovitši "Teaduslikud alused suurenenud koormuse võime suurenenud koormuse käigukastide teaduslikud alused", mis on esitatud teadusliku kraadi jaoks
Haridus- ja Teadusministeerium Vene Föderatsiooni riikliku haridusasutuse kõrgema professionaalse hariduse hariduse institutsioon Samara osariigi Aerospace University nimetas akadeemik
Arvustanud ametlik vastav Pavlenko Alexandra Nikolayevich Bakanova Maxim Olegovitši "Uurimine põhjaliku moodustumise dünaamika uurimine vahtkulude termilise töötlemise ajal"
D "SPBPU A" Roteya O "" ja IIII I L 1 !! ^ .1899 ... Milldofunuki Venemaa Federal State Autonoomne Haridusasutus "Peterburi Polütehniline Ülikool
Ülevaade ametliku vastase lepichkin Dmitri Igorevich väitekirja kohta teemal "diiselmootori indikaatorite parandamine töötingimustes töötingimustes suurenemisega töö stabiilsuse suurenemisega kütuseadmed"Esitati
Ülevaade ametliku vastase väitekirja tööle Kobyakova Julia Vyacheslavovna teemal: "mittekootud materjalide libisemise kvalitatiivne analüüs nende tootmise korraldamise etapis konkurentsivõime suurendamiseks;
Testid viidi läbi mootori kabiiniga sisseparandusmootor VAZ-21126. Mootor paigaldati MS-Vseini tüüpi piduripinkile, mis on varustatud mõõteseadmetega, mis võimaldab teil kontrollida
Elektrooniline ajakiri "Tehniline akustika" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 Pihkva POLYTECHNIC Institute Venemaa, 80680, Pihkva, ul. L. Tolstoi, 4, e-post: [E-posti kaitstud] Heli kiiruse kohta
Ametliku vastase läbivaatamine Egorova Marina Avinirovna väitekirja töö kohta teemal: "Polümeeri tekstiilitoitsete töötlusomaduste modelleerimise, prognoosimise ja hindamise meetodite väljatöötamine
SpeedSpace'is. See töö eesmärk on tegelikult luua tööstuspakett hõreda gaasi voogude arvutamiseks kineetilise võrrandi lahuse alusel integreeritud kokkupõrge mudeliga.
Soojusvahetuse teooria põhitõed 5 Loengukava: 1. konvektiivse soojusvahetuse teooria üldised mõisted. Kuumutades vedeliku vaba liikumisega suures köites 3. Soojuspump vaba vedeliku liikumisega
Kaudne meetod Laminaraadi piiri kihi konjugeeritud ülesannete lahendamisel plaadiplaani okupatsioonis: 1 Operatsioon Operation Operation diferentsiaalvõrrandid soojuspiiki kihi 3 kirjeldus lahendatud probleemi 4 lahuse meetod
Raketi- ja kosmosetehnoloogia elementide temperatuuri tingimuse arvutamise meetodid nende maapealse töö # 09, september 2014 Kopytov V.S., Puchkov V. M. UDK: 621.396 Venemaa, MSTu neid.
Rõhutab ja reaalne töö alused madalatele tsükli koormustele, võttes arvesse laadimise eeluurimist. Selle kohaselt on teadusuuringute teema asjakohane. Hindamine struktuuri ja töö sisu
Tehnikateaduste arsti ametliku vastase läbivaatamine, professor Pavlova Pavel Ivanovitš Kuznetsova Alexei Nikolaevi väitekirja töö kohta teemal: "Aktiivse müra vähendamise süsteemi arendamine
1 Vene Föderatsiooni Haridus- ja Teadusministeerium Federal Riigi eelarve haridusasutus Kõrgema professionaalse hariduse "Vladimiri riiklik ülikool
Väitekunsti nõukogu D 212.186.03 FGBou Penza riigiülikoolis, teadlane, D.T., professor Voyacheku I.i. 440026, Penza, ul. Punane, 40 kommentaarid ametliku vastase Semenova
Ma väidan: Esimene prorektor, Vice-rektor teadusliku ja uuendusliku töö Federal Riigi eelarve haridusakadeemia ^ ^ ^ Sudar University) Igorieva
Instrumentaalsed materjalid distsipliini "Power Units" Küsimused test 1. mille jaoks mootor on ette nähtud ja milliseid mootoreid paigaldatakse kodudele? 2. Klassifikatsioon
D.v. Grineh (k. T. N.), M.A. DONCHENKO (k. T. N., Do Professor), A.N. Ivanov (Graduate Student), A.L. Perminov (Graduate Student) väljatöötamine metoodika arvutamise ja projekteerimise pöörd-tera-tüüpi mootorite välise allveelaeva
Kolmemõõtmeline modelleerimine töövormi lennunduse pöörleva kolvi mootori Zelentsov A.a., Minin V.P. Cyam neid. P.i. Baranova dep. 306 "Lennunduse kolbmootorid" 2018 operatsiooni eesmärgiks pöörleva kolvi
Trophimovi au, Kutsev VA, Kocharyani, Krasnodari transpordi mitte-erootiline mudel, kui kirjeldatakse maagaasi pumpamise protsessi MG-s, reeglina eraldi hüdraulika ja soojusvahetusülesanded peetakse eraldi
UDC 6438 meetod gaasivooluse turbulentsi intensiivsuse arvutamiseks gaasiturbiini mootori 007 a põlemiskambri väljalaskel Gigorievis, IN ja Mitrofanov, O ja Rudakov ning Solovyov OJSC Klimov, Peterburi
Gaasisegu detonatsioon töötlemata torudes ja V.N. Ohitin S.I. Klimachkov i.a. Late Moskva riiklik tehniline ülikool. Reklaam Bauman Moskva Venemaa Gasodünaamilised parameetrid
Laboratoorsed töö 2 Soojusülekande uurimine sunniviisilise konvektsioonis Töö eesmärk on soojusülekande koefitsiendi sõltuvuse eksperimentaalne määramine toru õhukiirusest. Saadud
Loeng. Difusioonikiht. Piirikihi teooria võrrandid massilise ülekande juuresolekul piiri kihi kontseptsioonile, mida käsitletakse lõikes 7. ja 9. (hüdrodünaamiliste ja termiliste piiride kihtide puhul
Selgesõnaline meetod laminaarpiiri kihi võrrandite lahendamiseks plaadilabori tööle 1, klasside plaan: 1. töö eesmärk. Piirkihi võrrandite lahendamise meetodid (metoodiline materjal) 3. Diferentsiaal
UDC 621.436 N. D. Chingov, L. L. L. L. L. L. L. L. L. Piima, N. S. Malatovsky meetodid silindri katte koordineeritud temperatuuri väljade arvutamiseks ventiilidega Kooskõlastatud silindrikate väljade arvutamise meetod on kavandatud
# 8, august 6 UDC 533655: 5357 Analüütilised valemid soojusvoo arvutamiseks Blokeeritud Wolves MN-i, üliõpilaste Venemaa, 55, Moskva, MSstu Ne Ne Baumani, Aerospace'i õppejõudude arvutamiseks
Ülevaade ametliku vastase väitekirja samoilova Denis Juryevich "Teave ja mõõtesüsteem naftatootmise intensiivistamiseks ja veekindlate toodete määramiseks", \\ t
Federal Agency haridusasutus Riikliku haridusasutuse kõrgema professionaalse hariduse Vaikse ookeani piirkonna ülikooli termilise pinge üksikasjad DVS metoodika
Tehnikateaduste arsti ametliku vastase ülevaade, professor Labunda Boris Vasilyevich väitekirja tööle XU YUNA teemal: "Puidustruktuuride elementide kandevõime suurendamine
Ametliku vastase Lviv Juri Nikolayevich läbivaatamine Melnikova Olga Sergeyevna väitekirjast "Diagnostika peamise eraldamise peamise eraldamise elektrijaamade trafode statistilises
UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr Tech. Sciences, prof., DGTU soojusülekande koefitsiendi määratlus torude ja kanalite turbulentse vooluga Analüütiline meetod soojusülekande koefitsiendi analüütiline arvutamine
Kõigi klasside mootorimudelite resonantstorude kasutamine võimaldab teil oluliselt suurendada konkurentsi sporditulemusi. Siiski määratakse torude geomeetrilised parameetrid reeglina kohtuprotsessi ja vea meetodi abil, kuna seni ei ole selge arusaam ja selge tõlgendamine nende gaas-dünaamiliste seadmetega toimuvate protsesside tõlgendamises. Ja väheste teabeallikate sel korral on vastuolulised järeldused, millel on meelevaldne tõlgendus.
Kohandatud heitgaasi torude protsesside üksikasjalik uuring loodi spetsiaalne paigaldus. See koosneb seista käivitamismootoritest, adapteri mootorist - toruliitmikud staatilise ja dünaamilise rõhu valimiseks, kaks piesoelektrilist andurit, kahekihiga ostsilloskoosti C1-99, kaamerat R-15-st resonantne väljalasketoru Mootori "teleskoobiga" ja omatehtud toru mustade pindade ja täiendava soojusisolatsiooni.
Väljalaskepiirkonna torude surve määrati järgmiselt: Mootor kuvatakse resonantne parandustes (26000 pööret minutis), näidati ostsilloskoopis osade lisatud piesoelektriliste andurite lisatud piezoelektriliste andurite andmed, pühkimissagedus Mis sünkroniseeritakse mootori pöörlemissagedusega ja ostsillogrammi registreeriti filmile.
Pärast seda, kui film avaldub kontrastsetes arendajates, viidi pilt üle ostsilloskoobi ekraani ulatuses veojõule. Mootori R-15 toru tulemused on toodud joonisel fig 1 ja mustade ja täiendava termilise isolatsiooniga (joonisel fig.
Sõiduplaanide kohta:
P D-dünaamiline rõhk, P St - staatiline rõhk. OSO - väljalaskeakese avamine, NMT - alumine surnud punkt, link on väljalaskeakna sulgemine.
Kõverate analüüs võimaldab teil tuvastada sisselaskeava jaotus resonantstoru Väntvõlli pöördefaasi funktsioonis. Dünaamilise rõhu suurendamine hetkest väljalaskes aken avastatakse väljundotsiku läbimõõduga 5 mm tekib R-15 ligikaudu 80 °. Ja selle miinimum on 50 ° - 60 ° piires surnud punkti alt maksimaalsel puhastamisel. Suurenenud rõhk peegeldunud laine (minimaalsest) ajal sulgemise ajal heitgaasi aken on umbes 20% maksimaalsest väärtusest R. viivitus toime peegeldunud heitgaaslaine - 80 kuni 90 °. Staatilise rõhu puhul iseloomustab see suurenenud 22 ° C "platoo" graafikus kuni 62 ° väljalaske akna avamisest kuni 62 °, kusjuures minimaalselt 3 ° nurga allosas. Ilmselgelt, kui sarnase väljalasketorude kasutamise puhul esineb puhtad kõikumised temperatuuril 3 ° ... 20 ° pärast surnud punkti põhja ja mitte mingil juhul 30 ° pärast väljalaske akna avamist.
Need uuringud omatehtud toru erinevad andmed R-15. Suurenenud dünaamiline rõhk kuni 65 ° avamist aken aken on kaasas minimaalne asub 66 ° pärast surnud punkti põhja. Samal ajal on minimaalse peegeldunud laine rõhu suurenemine umbes 23%. Laadimine heitgaaside toimele on väiksem, mis on tõenäoliselt tingitud soojusisoolatsioonisüsteemi suurenemisest ja on umbes 54 °. Puhastage võnkumised tähistatakse 10 ° pärast surnud punkti põhja.
Graafika võrdlemine, see võib täheldada, et staatiline rõhk soojustatud toru ajal sulgemise ajal väljalaskesse on väiksem kui R-15. Kuid dünaamilisel rõhul on maksimaalselt peegeldunud laine 54 ° pärast väljalaskeakna sulgemist ja R-15-s nihkus see maksimaalne maksimaalne 90-ga "! Erinevused on seotud heitgaasitorude läbimõõduga: R-15-s, nagu juba mainitud, läbimõõt on 5 mm ja soojusisolatsioonil 6,5 mm. Lisaks on toru R-15 arenenumate geomeetria tõttu staatilise rõhu taastamise koefitsient rohkem.
Resonantse väljalasketoru tõhususe koefitsient sõltub suuresti toru enda geomeetrilistest parameetritest, mootori väljalasketoru ristlõikest, temperatuuri režiimi ja gaaside jaotusfaaside ristlõikest.
Kontrollide kasutamise kasutamine ja resonantse väljalasketoru temperatuurirežiimi valimine võimaldab nihutada peegeldunud heitgaasilaine maksimaalset rõhku selleks ajaks, kui heitgaas aken on suletud ja seega suurendab järsult selle tõhusust.
Gaasi-dünaamiline järelevalve hõlmab meetodeid laengu tiheduse suurendamiseks sisselaskeava abil:
· Õhu kineetiline energia, mis liigub vastuvõtvas seadmes, kus see konverteeritakse voolu pidurdamisel surve potentsiaalseks surveks. kiire järelevalve;
· Laineprotsesside sisselasketorustikud -.
Mootori termodünaamilises tsüklis ilma surveprotsessi alguse suurendamiseta tekib rõhul p. 0, (võrdne atmosfääri). Pisto-dünaamilise järelevalve termodünaamilises tsüklis esineb surveprotsessi algus rõhu all p K. Kuna töövedeliku rõhu suurenemise tõttu väljaspool silinder p. 0 BE p K.. See on tingitud kineetilise energia ümberkujundamisest ja laine protsesside energiat väljaspool silindrit surve potentsiaalseks energiaks.
Üks energiaallikatest suurendada surve alguses kokkusurumise võib olla energia intsident õhuvoolu, mis toimub siis, kui õhusõidukite, auto jne tähendab. Seega nimetatakse nende juhtumite lisamist kiireks.
Kiire järelevalve Suure õhuvoolu ümberkujundamise aerodünaamiliste mustrite põhjal staatilises rõhul. Struktuuriliselt realiseeritakse see hajutiõhu sisselaskeava otsikuna, mis on suunatud sõidu ajal õhuvoolu pukseerimiseks sõiduk. Teoreetiliselt suurendada rõhu δ p K.=p K. - p. 0 sõltub kiirusest c. H ja tihedus ρ 0 juhtum (liikuv) õhuvool
Kiire järelevalve leiab kasutamist peamiselt õhusõidukitega kolvi mootorite ja spordiautodKui kiiruse kiirus on üle 200 km / h (56 m / s).
Järgmised mootorite gaasikünaamilise järelevalve sordid põhinevad mootori sisselaskeava inertsiaalsete ja laineprotsesside kasutamisel.
Inertsiaalne või dünaamiline vähendamine toimub suhteliselt suure kiirusega torujuhtme värske laadimisega c. Tr. Sel juhul võtab võrrandi (2.1)
kus ξ t on koefitsient, mis võtab arvesse gaasi liikumise vastupanuvõimet ja kohalikku.
Reaalne kiirus c. Gaasi gaasi voolu sisselasketorujuhtmetes, et vältida aerodünaamiliste kahjude suurenemist ja värske laenguga silindrite täitmise halvenemist ei tohiks ületada 30 ... 50 m / s.
PISTON-mootorite silindrite protsesside sagedus on gaasi-õhuteede ostsillate dünaamiliste nähtuste põhjus. Neid nähtusi saab kasutada mootorite (liitrijookide ja majanduse peamiste näitajate põhiliselt parandamiseks.
Inertsiaalsed protsessid on alati kaasas laineprotsessid (kõikumised survet), mis tulenevad gaasivahetussüsteemi sisselaskelventiilide perioodilisest avamisest ja sulgemisest, samuti kolvide tagasivoolu-transiidi liikumises.
Sisselaskeava algfaasis sisselaskeava sisselaskeava enne ventiili, vaakum on loodud ja vastava valamise laine, mis jõuab individuaalse sisselaskeava vastasküljele, peegeldab tihenduslainet. Valides pikkuse torujuhtme pikkuse ja läbisõidu osa, saate selle laine saabumise silindrile enne ventiili sulgemist kõige soodsama hetkel, mis suurendab märkimisväärselt täitetegurit ja seega pöördemomenti M E. Mootor.
Joonisel fig. 2.1. Näidatakse häälestatud sisselaske süsteemi diagrammi. Läbi sisselasketorustiku kaudu, vooderdis gaasipedaali, õhk siseneb vastuvõtva vastuvõtja ja sisend torujuhtme konfigureeritud pikkuse iga nelja silindrid.
Praktikas kasutatakse seda nähtust välismaal mootorites (joonis 2.2), samuti kodumaiste mootorite jaoks sõiduautod kohandatud individuaalse sisselasketorudega (näiteks zMZ-mootorid), samuti 2H8,5 / 11 diiselmootoril, statsionaarne elektrigeneraator, millel on üks häälestatud torujuhtme kahe silindriga.
Gaasi dünaamilise järelevalve suurim efektiivsus toimub pika individuaalsete torujuhtmetega. Eelrõhk sõltub mootori pöörlemissageduse koordineerimisest n., torujuhtme pikkused L. Tr ja nurgad
sulgema sisselaskeklapp (orel) φ A.. Need parameetrid on seotud sõltuvus
kus on kohalik heli kiirus; k. \u003d 1.4 - adiabaatiline indeks; R. \u003d 0,287 kJ / (kg ∙ rahe.); T. - keskmine gaasi temperatuur rõhuperioodi jooksul.
Laine ja inertsiaalsed protsessid võivad sisaldada märgatavat suurenemist silindris suurte ventiili avastuste või survetõstukute suurendamise vormis. Tõhusa gaasi dünaamilise järelevalve rakendamine on võimalik ainult kitsas mootori pöörlemissageduse jaoks. Gaasijaotuse faaside kombinatsioon ja sisselasketorustiku pikkus peab andma suurima täitekoefitsiendi. Sellist parameetrite valikut nimetatakse sisselaske süsteemi seadistamine.See võimaldab teil mootori võimsust suurendada 25 ... 30% võrra. Et säilitada gaasi dünaamilise järelevalve tõhususe suurema hulga pöörlemiskiirus väntvõlli, erinevaid meetodeid saab kasutada eelkõige:
· Torujuhtme rakendamine muutuva pikkusega l. Tr (näiteks teleskoop);
· Lühike torujuhtme lülitumine pikaks;
· Gaasi jaotusfaaside automaatne reguleerimine jne.
Siiski on mootori tõuke gaasi dünaamilise järelevalve kasutamine seotud teatud probleemidega. Esiteks ei ole alati võimalik ratsionaalselt järgida piisavalt pikendatud sisselasketorustike. Vähemikuga mootorite puhul on eriti raske teha, sest pöörlemiskiiruse vähenemine suureneb korrigeeritud torujuhtmete pikkus. Teiseks annab fikseeritud torujuhtmete geomeetria dünaamilise seadistuse ainult mõnedes üsna teatud kiiruse režiimis.
Selleks, et tagada mõju laias valikus, kasutatakse ühe kiiruse režiimist ühest kiiruse režiimist liikumisel sujuvat või samm-korrigeerimist teisele. Samm-määrus spetsiaalsete ventiilide või pöörlevate suhtlate abil peetakse usaldusväärsemaks ja edukalt kasutatud paljude välisfirmade automootorites. Kõige sagedamini kasutage juhtimist kahe kohandatud torujuhtme pikkusega (joonis 2.3).
Suletud klapi asendis viiakse vastav režiim kuni 4000 min -1, õhuvarustus Süsteemi sisselaske vastuvõtjatest läbi piki teed (vt joonis 2.3). Selle tulemusena (võrreldes mootori baasversiooniga ilma gaas-dünaamilise järelevalveta) paraneb pöördemomendi kõvera voolu välisele kiirusele (mõnes sageduses 2500-3500 min -1-ni, suureneb pöördemoment keskmiselt 10-ga keskmiselt 10-ga ... 12%). Suurendamise pöörlemiskiiruse N\u003e 4000 min -1 sööda lülitub lühikese tee ja see võimaldab teil suurendada võimu N E. nominaalrežiimis 10% võrra.
On ka keerulisemaid kõiki elu süsteemi. Näiteks kujundused torujuhtmetega, mis hõlmab silindrilist vastuvõtjat pöörleva trumliga, millel on torujuhtmetega sõnumeid (joonis 2.4). Kui silindriline vastuvõtja pööratakse, suureneb torujuhtme pikkus ja vastupidi päripäeva keeramisel, see väheneb. Kuid nende meetodite rakendamine raskendab oluliselt mootori disaini ja vähendab selle usaldusväärsust.
Tavapäraste torujuhtmete multi-silindri mootorite puhul väheneb gaasi-dünaamilise järelevalve tõhusus, mis on tingitud erinevate silindrite sisselaskeprotsesside vastastikusest mõjust. Autode mootorid, sisselaske süsteemid "seadistavad" tavaliselt maksimaalse pöördemomendi režiimis, et suurendada selle varu.
Gaas-dünaamilise ülemuse mõju võib saada ka heitgaasisüsteemi vastava "seadistusega". See meetod leiab kasutamist kahetaktilistel mootoritel.
Pikkuse määramiseks L. Tr ja sisemine läbimõõt d. Reguleeritava torujuhtme (või läbipääsuosa) on vaja teostada arvutusi, kasutades mitte-statsionaarset vooluga gaasianalüüsi numbrilisi meetodeid koos silindri töövoo arvutamisega. Kriteerium on võimsuse suurenemine, \\ t
pöördemoment või vähendada konkreetse kütusekulu. Need arvutused on väga keerulised. Lihtsamad määratluse meetodid L. kolm d. Eksperimentaalsete uuringute tulemuste põhjal.
Suure arvu katseandmete töötlemise tulemusena sisemise läbimõõdu valimiseks d. Reguleeritav torujuhtme ettepanek järgmiselt:
kus (μ. F. Y) Max on sisselaskeklapi pesa kõige tõhusam ala. Pikkus L. Trickle'i torujuhe saab määrata valemiga:
Pange tähele, et hargnenud häälestatud süsteemide, näiteks tavalise toru-vastuvõtja kasutamine - individuaalsed torud osutusid väga tõhusaks kombinatsioonis koos turboülelaadumisega.
480 RUB. | 150 UAH. | $ 7,5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", BGColor," # 393939 ");" ONMOUSEOUT \u003d "RETURN ND ();"\u003e väitekirja periood - 480 hõõruda., Kohaletoimetamine 10 minutit , kella ümber, seitse päeva nädalas ja puhkus
Grigoriev Nikita Igorevich. Gaaside dünaamika ja soojusvahetus kolvi mootori väljalaskeava torustikus: väitekiri ... Tehniliste teaduste kandidaat: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Kaitsekoht: Federal State Autonoomne Haridusasutus "Urali Federal University Nimega esimene Venemaa president BN YELTSIN "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 lk.
Sissejuhatus
Peatükk 1. Küsimuse olukord ja uuringu eesmärkide seadmine 13
1.1 heitgaasisüsteemide tüübid 13
1.2 heitgaasisüsteemide tõhususe katsete uuringud. 17.
1.3 Hinnanguline uuring Lõpetamise süsteemide tõhusus 27
1.4 Soojusvahetusprotsesside omadused kolb-sisepõlemismootori väljalaskesüsteemis 31
1.5 Järeldused ja ülesanded 37
2. peatükk. Uurimismetoodika ja eksperimentaalse paigaldamise kirjeldus 39
2.1 Valides metoodika uuring gaasi dünaamika ja soojusvahetuse omaduste protsessi protsessi kolvi mootori 39
2.2 Eksperimentaalse paigalduse konstruktiivne täitmine kolb-DVs 46 vabastamise protsessi uurimiseks
2.3 Mõõtmine rotatsiooni ja kiiruse nurga mõõtmine jaotus Vala. 50
2.4 Instant Flow 51 määratlus
2.5 Mõõtmine hetkeline kohaliku soojusülekande koefitsientide 65
2.6 Ülerõhk voolu mõõtmine lõpetamise teele 69
2.7 Andmete kogumise süsteem 69
2.8 2. peatüki järeldused
3. peatükk. Vabastamisprotsessi gaasi dünaamika ja kulude omadused 72
3.1 Gaasi dünaamika ja kulude omadused vabastamise protsessi kolvi mootori sisepõlemise ilma võimalusega 72
3.1.1 Torujuhtmega ringikujulise ristlõikega 72
3.1.2 Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega 76
3.1.3 Triangralise ristlõikega torujuhtmega 80
3.2 Gaasi dünaamika ja tarbekaubad kolb sisepõlemismootori väljundi protsessi vähendamiseks 84
3.3 Järeldus peatükile 3 92
4. peatükk. Instant soojusülekanne sisepõlemise kolvi mootori heitgaasikanalis 94
4.1 Sisepõlemismootori sisepõlemise sisepõletamise instantlik kohalik soojusülekande protsess ilma superhaarita 94
4.1.1 Torujuhtmega koos ümmarguse ristlõikega 94
4.1.2 Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega 96
4.1.3 koos torujuhtmega kolmnurkse ristlõikega 98
4.2 sisepõlemise kolvi mootori väljalaskeava väljalaskeava protsessi vähendamisega 101
4.3 Peatüki järeldused 4 107
5. peatükk. Voolu stabiliseerimine sisepõlemise kolvi mootori heitgaasikanalis 108
5.1 Voolupulsside muutmine kolvi mootori heitgaasikanalis konstantse ja perioodilise väljatõmbamise abil 108
5.1.1 Flux'i pulseerimise allasurumine väljundis, kasutades konstantset väljatõmbamist 108
5.1.2 Voolupulsside muutmine heitgaasikanalis perioodilise väljatõmbamise teel 112 5.2 Väljalaskerakti konstruktiivne ja tehnoloogiline projekteerimine väljalaskega 117
Järeldus 120.
Bibliograafia
Hinnangulised uuringud lõpetamise süsteemide tõhususe uuringud
Väljalaskesüsteem kolb mootori on eemaldada heitgaasimootori silindrid ja varustada neid turbolaaduri turbiinile (jälgides mootorites), et teisendada energia jäänud pärast töövoo mehaaniline töö tk puu kohta. Heitgaaside kanalid viiakse läbi jagatud torujuhtme, valatud halli või kuumakindla malmist või alumiiniumist jahutamise korral või eraldi malmist pihustite korral. Et kaitsta hoolduspersonali põletusi, väljalasketoru saab jahutada veega või kaetud soojusisolatsioonimaterjaliga. Soojusisolatsiooniga torujuhtmed on eelistatumad mootorite jaoks gaasiturbiini superimpossiga. Kuna antud juhul väheneb heitgaasi energia kadu. Kuna kuumutamisel ja jahutati väljalasketorude pikkus, paigaldatakse enne turbiini eri kompensandid. Kohta suured mootorid Kompensandid ühendavad ka individuaalsed väljalasketorude osad, mis muudavad tehnoloogilistel põhjustel komposiit.
60ndatel ilmus teave gaasi parameetrite kohta iga DVS-i töötsükli ajal Dynamicsis dünaamikas dünaamikas. Mõned uuringute tulemused sõltuvusest heitgaaside hetkelise temperatuuri sõltuvusest neljataktilise mootori koormusest väikeste väntvõlli pöörlemise väikesel alal, mis on dateeritud samal ajavahemikul. Kuid ei selles ega teistes allikates olulised omadused Kui kohaliku soojusülekande intensiivsuse ja gaasi voolukiirusega heitgaasikanalis. Superiorsiga diiselmid võivad olla kolm tüüpi gaasivarustusorganisatsiooni silindripeast turbiini: püsiva gaasirõhu süsteem turbiini ees, impulsi süsteem ja impulssmuunduriga supermaksuseade.
Konstantse surve süsteemis lähevad kõigist silindritest gaasid suureks heitgaasi kollektoriks suures mahust, mis toimib vastuvõtjana ja suuresti survepulssidena (joonis 1). Gaasi vabanemise ajal silindrist väljalasketorust moodustub suur amplituudi rõhulaine. Sellise süsteemi puuduseks on gaasi jõudluse tugev vähenemine, mis voolab silindrist läbi kollektori kaudu turbiini.
Sellise organisatsiooni gaaside vabanemisega silindrist ja nende tarnimine turbiini düüsi aparaadile vähendab nende äkilise laienemisega seotud energia kadumise ajal silindri aegumise ajal torujuhe ja kahekordse konversiooni ajal Energia: kineetiline energia, mis tuleneb gaase silindrist nende surve potentsiaalsesse energiasse torujuhtmesse ja viimati taas kineetilises energias düüsi aparatuuris turbiinis, kuna see esineb konstantse rõhu rõhuga järkjärgulises süsteemis turbiini sissepääsu. Selle tulemusena selle tulemusena impulsside käigus suureneb gaaside ühekordselt toimimine turbiini ja nende rõhu vähenemise ajal vabanemise ajal, mis vähendab võimsuse maksumust, et teostada gaasivahetust kolvi mootori silindris.
Tuleb märkida, et pulseeritud ülemuse korral halvenevad voolu mittesaamiste tõttu oluliselt energia muundamise tingimused turbiinis oluliselt, mis toob kaasa selle tõhususe vähenemise. Lisaks takistatakse turbiini arvutatud parameetrite määratlus gaasi rõhu ja temperatuuri muutumise tõttu enne turbiini ja selle taga ja gaasi eraldamise varustamist selle düüsi aparaadile. Lisaks on nii mootori ja turbolaadurite turbiini disain keeruline eraldi kollektsionääride kasutuselevõtu tõttu. Selle tulemusena rakendab mitmeid ettevõtte masstootmisega mootorite tootmisega gaasiturbiini järelevalvega alalist survet surumise süsteemi enne turbiini.
Impulse konverteri järelevalve on vahepealne ja ühendab survepulsside eelised väljalaskekollektoris (vähendades vaesuse toimimist ja silindri puhastamise parandamist) koos võitjaga survepulkete vähendamisel turbiini, mis suurendab viimaste tõhusust.
Joonis 3 - Superior süsteem impulsi konverter: 1 - düüsi; 2 - pihustid; 3 - kaamera; 4 - hajuti; 5 - torujuhtme
Sel juhul heitgaasid torud 1 (joonis 3) on kokku võetud läbi pihustid 2 ühe torujuhe, mis ühendab vabastuse silindrid, faasid, mis ei ole üksteisega asetsevad. Teatud ajahetkel jõuab survepulss ühes torujuhtmest maksimaalselt. Sellisel juhul muutub selle torujuhtmega ühendatud düüsi maksimaalne gaasi lõppemise määr maksimaalseks, mille tulemuseks on väljatõmbumise mõju teisele torujuhtmele ja hõlbustab seeläbi selle külge kinnitatud silindrite puhastamist. Pihuste aegumise protsessi korratakse suure sagedusega, seega kambris 3, mis täidab mikseri ja summuti rolli, moodustub enam-vähem ühtlase voolu, mille kineetiline energia 4 (\\ t Kiiruse vähendamine) muundatakse surve suurenemise tõttu potentsiaali. Torujuhtme 5 gaasid sisenevad turbiini peaaegu püsiva rõhu all. Keerulisem struktuurilise skeemi impulssmuunduri koosneb spetsiaalseid pihustid otsade väljalasketorud, kombineeritud ühise hajuti, on näidatud joonisel 4.
Voolu heitgaasi torujuhtme iseloomustab väljendunud mittestetaarsus, mis on põhjustatud protsessi sagedusest ja gaasiparameetrite mittesaamude mittetöötamisest väljalasketorustikuga ballooni ja turbiini piirides. Kanali pöörlemine, profiili jaotus ja selle perioodiline muutus geomeetrilised omadused Klapi pilu sisendosas on see piirkihi eraldamise põhjus ja ulatuslike seisvate tsoonide moodustumine, mille mõõtmed on aja jooksul muutunud. Stagnatsioonitsoonides, tagastatav voolu suuremahuliste pulbritega, mis suhtlevad torujuhtme peavooluga ja määravad suures osas kanalite voolu omadused. Ebavoolu nimmeratasus avaldub heitgaasikanalis ja statsionaarsetes piiritingimustes (fikseeritud ventiiliga) ülekoormuse tsoonide rippide tõttu. Mõõdud mitte-statsionaarne vortices ja sagedus nende ripples võib oluliselt määrata ainult eksperimentaalsete meetoditega.
Keerulisus eksperimentaalse uuringu struktuuri mitte-statsionaarne keerise voolab sunnib disainerid ja teadlased kasutama optimaalse geomeetria valides heitgaasikanali optimaalse geomeetria võrdledes integreeritud tarbekaupade ja energia omadusi voolu, mis on tavaliselt saadud statsionaarsetes tingimustes füüsiliste mudelite; See tähendab staatilise puhastamisega. Selliste uuringute usaldusväärsuse põhjendust ei ole siiski antud.
Paberis esitatakse eksperimentaalsed tulemused, mis uurivad mootori väljalaskeava voolu struktuuri ja statsionaarsete ja mittesüstavate tingimuste struktuuri ja integreerivate omaduste võrdleva analüüsi.
Suurte väljundvariantide testitulemused näitavad tavapärase lähenemisviisi ebapiisavat tõhusust profiilide jaoks, mis põhineb torude ja lühikeste torude põlvede toimepanijatel. Kanali geomeetriast pärinevate kulude omaduste prognoositavate ja reaalsete sõltuvuste vastuolus on sageli juhtumeid.
Nukkvõlli pöörlemise nurga ja pöörlemissageduse mõõtmine
Tuleb märkida, et kanali keskel määratletud TPS-i väärtuste maksimaalsed erinevused ja selle seina lähedal (kanali raadiuse varieerumine) täheldatakse kanali sisendi lähedaste juhtimisosade all Uuring ja jõuda 10,0% IPI-st. Seega, kui gaasivoolu sunnitud rippud 1x kuni 150 mm oleks palju väiksem kui IPI \u003d 115 ms, tuleb voolu iseloomustada kursusena suure mitte-statsionaarse tasemega. See viitab sellele, et energiasüsteemi paigaldamise kanalite üleminekuvoolurežiim ei ole veel lõpule viidud ja järgmine nördimus on juba mõjutanud. Ja vastupidi, kui voolupulsside pulseerimine oleks palju rohkem perioodiga kui TR-i, tuleks praegust kaaluda kvaasiliseks (madala mittesammutasemega). Sel juhul, enne häirete esinemist, on üleminek hüdrodünaamilisel režiimil aega lõpule viia ja kursus olema joondatud. Ja lõpuks, kui voolukiirus voolukiirus oli TR väärtuse lähedal, tuleks voolit iseloomustada mõõdukalt mittetasandina, kusjuures üha enam mittesüstant.
Näitena iseloomulike aegade võimaliku kasutamise näitena iseloomulike aegade hindamiseks kaalutakse gaasi voolu kolviinsenerite heitgaasikanalites. Esiteks viidake joonis fig 17, mille juures WX voolukiiruse sõltuvused väntvõlli f pöörlemisnurkist (joonis 17, a) ja ajahetkel t (joonis 17, b). Need sõltuvused saadi sama-silindri DVS-mõõtme füüsilise mudeli kohta 8.2 / 7.1. Seda saab näha sellest, et sõltuvuse kujutamine WX \u003d F (f) on vähe informatiivne, kuna see ei kajasta täpselt füüsiline olemus Lõpetamiskanalis toimuvad protsessid. Siiski on selles vormis täpselt see, et need graafika võetakse mootori väljale esitamiseks. Meie arvates on õige kasutada ajalise sõltuvusi wx \u003d / t) analüüsida.
Analüüsime sõltuvus WX \u003d / (T) N \u003d 1500 min. "1 (joonis 18). Nagu näha, siis selle väntvõlli pöörlemissageduse korral on kogu vabanemisprotsessi pikkus 27,1 ms. Transitional hüdrodünaamiline protsess Outlet algab pärast väljalaskeklapi avamist. Samal ajal saab kõige dünaamilisemat lifti kõige dünaamilisemat pindala eristada (ajavahemik, mille jooksul on voolukiiruse järsk tõus), mille kestus on 6,3 ms. Pärast seda asendatakse voolukiiruse kasv selle süvendiga. Nagu on näidatud varem (joonis 15), selle konfiguratsiooni jaoks hüdraulikasüsteem Lõõgastumisaeg on 115-120 ms, s.o oluliselt suurem kui tõsteosa kestus. Seega tuleb eeldada, et vabastamise algus (tõsteosa) esineb kõrge mittesüstiga mitteseotusega. 540 ф, PKV 7 a rahe
Gaasi tarniti torujuhtme koguvõrgust, millele installiti survet võrgu ja klapi 2 rõhu juhtimiseks voolu reguleerimiseks. Gaas voolas paagi vastuvõtjasse 3 mahuga 0,04 m3, see sisaldas joondamise grille 4 survepulsside kustutamiseks. Tank-vastuvõtjast 3 tarniti gaasijuhtme silindri puhumiskambrisse 5, milles paigaldati kärgstruktuuri 6. HONAYCOMB oli õhuke võre ja pidi puhastama järelejäänud rõhu rippleid. Silindripuhutuskamber 5 kinnitati silindri ploki 8 külge, samas kui silindri rakukambri sisemine õõnsus kombineeriti silindri ploki pea sisemise õõnsusega.
Pärast väljalaskeklapi 7 avamist läks simulatsiooni kambrist gaas läbi heitgaasikanali 9 mõõtekanalile 10.
Joonis 20 näitab üksikasjalikumalt eksperimentaalse paigaldamise väljalaskeava konfiguratsiooni, mis näitab rõhuandurite ja termomomeetri sondide asukohta.
Tänu piiratud arv teavet dünaamika vabanemisprotsessi, klassikaline otsene väljalaskel kanal ümmarguse ristlõikega valiti: silindri ploki 2 juht oli kinnitatud eksperimentaalse väljalasketoru 4 naastude külge, toru pikkus oli 400 mm ja läbimõõt 30 mm. Torusel puuriti kolm auku vahemaad l \\, LG ja B vastavalt 20,140 ja 340 mm paigaldamiseks rõhu andurid 5 ja termo-braser andurid 6 (joonis 20).
Joonis fig 20 - eksperimentaalse paigaldamise heitgaasikanali konfiguratsioon ja anduri asukoht: 1 - silindri puhumiskamber; 2 - silindri ploki juht; 3 - Väljalaskeklapp; 4 - eksperimentaalne lõpetamise toru; 5 - rõhuandurid; 6 - Thermemomeetri andurid voolukiiruse mõõtmiseks; L on väljalaskeava pikkus; C_3- DIASES THERMO-Chaseri andurite asukohtadesse väljalaskes aknast
Paigaldusmõõtemissüsteem võimaldas kindlaks määrata: pöörlemise praegune nurk ja väntvõlli pöörlemiskiirus, hetkevoolu kiirus, hetkeline soojusülekande koefitsient, liigne vooluhulk. Nende parameetrite määratlemise meetodid on kirjeldatud allpool. 2.3 Pöörlemise nurga ja jaotuse sageduse mõõtmine
Et määrata pöörlemiskiirus ja nukkvõlli pöörlemiskiirus ning kolvi leidmise hetk ülemises ja alumistes surnud punktides, rakendati tahhomeetriline andur, paigaldusskeem, mis on näidatud joonisel fig 21 näidatud, \\ t Kuna eespool loetletud parameetrid peavad olema üheselt määratletud ICC dünaamiliste protsesside uuringus ühemõtteliselt. neli
Tahhomeetriline andur koosnes hammastest kettast 7, millel oli vaid kaks hammast, mis paiknevad üksteise vastu. Ketas 1 paigaldati elektrimootoriga 4, nii et üks ketta kettad vastasid kolvi asendisse ülemisse surnud punktis ja teises, vastavalt alumise surnud punkti ja kinnitati võlli abil Ühendamine 3. Mootori võll ja kolvi mootori võll ühendati vööülekandega.
Induktiivse anduri 4 lähedal asuva hammaste läbimisel on statiivil 5 kinnitatud induktiivse anduri väljundi moodustatud pinge impulsi. Nende impulsside kasutamine saate määrata nukkvõlli praeguse asukoha ja määrata vastavalt kolvi positsiooni. Selleks, et NMT-le ja NMT-le vastavad signaalid viidi hammaste üksteisest üksteisest läbi viidud, konfiguratsioon erineb üksteisest, mille tõttu induktiivse anduri väljundis olevad signaalid olid erinevad amplituudid. Induktiivse anduri väljalaskeava juures saadud signaal on näidatud joonisel fig 22: väiksema amplituudi pingepulss vastab kolvi asendisse NTC-s ja suurema amplituudi impulsi asendisse vastavalt NMT-is.
Gaas dünaamika ja tarbekaupade protsessi väljundi kolvi sisepõlemismootori superpositsiooni
Klassikalises kirjanduses töövoo teooria ja inseneri teooria kohta peetakse turboülelaadurit peamiselt kõige rohkem efektiivne meetod Mootori sundimine, mis on tingitud mootori silindritele siseneva õhu suurenemise tõttu.
Tuleb märkida, et kirjandusallikates on väga haruldane mõju turbolaaduri mõju heitgaasi gaasivoolu gaasivoolu gaasivoolu omadustele. Peamiselt kirjanduses peetakse turbiiniturbiini turbiini lihtsustustega gaasivahetussüsteemi elemendina, millel on silindrite väljalaskeava gaaside voolu hüdrauliline vastupidavus. Siiski on ilmne, et turbolaadurite turbiin mängib olulist rolli heitgaaside voolu moodustamisel ja neil on oluline mõju voolu hüdrodünaamilistele ja termofüüsilistele omadustele. See jaotis käsitletakse turbolaadurite turbiini mõju uurimise tulemusi gaasivoolu hüdrodünaamiliste ja termofüüsiliste omaduste kohta kolvi mootori väljalaskeava heitgaasijuhtmes.
Uuringud viidi läbi eksperimentaalse setup, mis oli eelnevalt kirjeldatud, teises peatükis peamuutus on paigaldamine TKR-6 turbolaaduri radiaal-aksiaalse turbiiniga (joonised 47 ja 48).
Tugevuse tõttu heitgaaside surve mõju heitgaasi torujuhtmesse turbiini töövoo suhtes uuritud selle näitaja muutuste mustrid laialdaselt. Kokkusurutud
Turbiiniturbiini paigaldamine heitgaasitorusse on tugev mõju heitgaasi torujuhtme rõhu ja voolukiirusele, mis on selgelt nähtav rõhu pistikust ja voolukiirust väljalasketoruga turbolaaduriga väntvõlli nurgast (Joonised 49 ja 50). Võrreldes nende sõltuvuste sarnase sõltuvusega heitgaasijuhtmeta ilma turbolaaduriteta sarnastes tingimustes, võib näha, et turbolaadurite turbiini paigaldamine väljalasketoru toob kaasa suure hulga rippide tekkimiseni kogu toodangu väljundi vältel Turbiini tera elementide (düüsi aparatuur ja tiiviku) toimega. Joonis 48 - Üldine paigaldamise tüüp turbolaaduriga
Teine nende sõltuvuste tunnusjoon on rõhu kõikumiste amplituudi märkimisväärne suurenemine ja kiiruse kõikumiste amplituudi märkimisväärne vähenemine võrreldes heitgaasisüsteemi täitmisega ilma turbolaaduriteta. Näiteks 1500-minutilise väntvõlli pöörlemissageduse korral on torujuhtme maksimaalne gaasirõhk 2 korda suurem ja kiirus on 4,5 korda madalam kui torujuhtmeta ilma turbolaaduriga. Suurenenud rõhk ja vähendamine Kiirus lõpetamise torujuhtme põhjustab turbiini loodud resistentsus. Väärib märkimist, et turbolaaduri torujuhtme maksimaalne rõhuväärtus nihkub torujuhtme maksimaalse rõhu väärtuse suhtes ilma turbolaaduriteta kuni 50 kraadi pärast pöörlemist väntvõlli. Nii et
Kohaliku (1x \u003d 140 mm) üleliigse rõhk ja WX voolukiirus kolvi mootori ringikujuhooluga väljalasketorustikuga turbolaaduriga väntvõlli p juures pöörlemise nurga all P t \u003d 100 kPa vabanemise ülerõhk erinevate väntvõlli kiiruste jaoks:
Leiti, et heitgaasitorustikuga turbolaaduriga on maksimaalne voolukiiruse väärtused madalamad kui selleta torujuhtmes. Väärib märkimist, et samal ajal on võimaliku voolukiiruse väärtuse saavutamise hetk väntvõlli pöörde nurga suurenemise suunas iseloomulik kõigile paigaldusrežiimidele. Turbolaaduri puhul on kiiruse kiirus kõige enam väljendunud väntvõlli pöörlemiskiirusel, mis on samuti iseloomulik ja juhul ilma turbolaaduriteta.
Sarnased funktsioonid on iseloomulikud ja sõltuvus PX \u003d / (P).
Tuleb märkida, et pärast väljalaskeklapi sulgemist ei vähendata torujuhtme gaasi kiirust kõigis režiimides nullini. Paigaldamine turbolaadurite turbiini väljalasketorustik toob kaasa voolukiirusepulsside silumise kõikidel töötusviisidel (eriti esialgse 100 kPa esialgse ülerõhuga) nii väljundtaktiivsuse ja pärast selle lõppu.
Väärib märkimist, et torujuhtmes koos turbolaaduriga, voolurõhu kõikumiste nõrgendamise intensiivsus pärast väljalaskeklappi suletakse kõrgem kui ilma turbolaaduriteta
Tuleb eeldada, et eespool kirjeldatud muutused voolu gaasi dünaamiliste omaduste muutused, kui turboülelaadur on paigaldatud väljalaskeava voolu voolu, väljalaskeala voolu, mis peaks paratamatult kaasa tuua muutusi termofüüsiliste omaduste muutusi vabastamise protsess.
Üldiselt sõltuvus rõhu muutus torujuhe DVS ülemusega on kooskõlas eelnevalt saadud.
Joonis 53 näitab sõltuvusgraafikud massivoog G läbi heitgaasijuhtme kiirust väntvõlli pöörlemiskiirus erinevate väärtuste üleliigne rõhk P ja väljalaskesüsteemi konfiguratsioonide (koos turbolaaduriga ja ilma selleta). Need graafika saadi kasutades tehnika kirjeldatud.
Joonisel fig 53 näidatud graafikutest võib näha, et esialgse ülerõhu kõikide väärtuste puhul on heitgaasi torujuhtme massivoolukiirus g umbes sama, mis on tk ja ilma selleta.
Mõnes paigaldamisviisis ületab kulude omaduste erinevus veidi süstemaatilise vea, mis on umbes 8-10% massivoolukiiruse määramiseks. 0,0145 g. kg / s
Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega
Väljalaskesüsteemi väljalaskesfunktsioonid toimib järgmiselt. Heitgaaside heitgaasisüsteemi pärinevad mootori silindri kanali silindripea 7, kus nad läbivad väljalaskekollektori 2. väljalaskekollektori 2, väljalasketoru 4 on paigaldatud, kus õhk on varustatud kaudu ELECTROPNEUMOCLAP 5. Selline täitmine võimaldab luua kanali silindripea taga tühjenemise ala.
Vähendamistoru puhul ei tekita heitgaaside kollektor märkimisväärset hüdraulilist resistentsust, ei tohi selle läbimõõt ületada 1/10 selle koguja läbimõõduga. Samuti on vaja selleks, et luua kriitiline režiim väljalaskekollektoris ja ilmub ejektori lukustus. Vähendamistoru telje asend heitgaaside kollektori teljega (ekstsentrilisus) on valitud sõltuvalt väljalaskesüsteemi spetsiifilisest konfiguratsioonist ja mootori töörežiimist. Sellisel juhul on tõhususe kriteerium heitgaaside silindri puhastamise tase.
Otsingukatted näitasid, et heitgaasi kollektoris 2 loodud tühjendus (staatiline rõhk), mis kasutab väljatõmbetoru 4, peaks olema vähemalt 5 kPa. Vastasel juhul ei esine pulseeriva voolu ebapiisav nivelleerimine. See võib põhjustada kanali voolude moodustumist kanalil, mis toob kaasa silindri puhastamise tõhususe vähenemise ja seega vähendada mootori võimsust. Elektrooniline mootori juhtseade 6 peab korraldama elektropneumoclapi 5 töö, sõltuvalt mootori väntvõlli pöörlemiskiirusest. Tõhustada ejektsiooni mõju väljundotsing väljalasketoru 4, alamprogrammi otsik võib paigaldada.
Selgus, et voolukiiruse maksimaalsed väärtused konstantse väljatõmbamise väljundkaanal on oluliselt suurem kui ilma selleta (kuni 35%). Lisaks pärast väljalaskeklapi sulgemist heitgaasikanaliga konstantse väljatõmbamise kiirusega langeb väljundvoolu kiirus aeglasemalt võrreldes traditsioonilise kanaliga, mis näitab kanali pidevat puhastamist heitgaasidelt.
Joonisel fig 63 on kujutatud VX kohaliku mahulise voolukiiruse sõltuvused erinevate kujunduse väljalaskekanalite kaudu väntvõlli pöörlemiskiirusest P. Need näitavad, et väntvõlli pöörlemissageduse vahemikus konstantse väljatõmbamise korral, maht Voolukiirus väljalaskesüsteemi kaudu kasvab, mis peaks viima balloonide parima puhastamise heitgaasidest ja mootori võimsuse suurenemiseni.
Seega näitas uuring, et heitgaasisüsteemi väljalaskesüsteemi konstantse väljatõmbamise kasutamine parandab silindri gaasi puhastamist võrreldes traditsiooniliste süsteemidega, stabiliseerides väljalaskesüsteemi voolu.
Selle meetodi peamine põhiline erinevus voolupulsside kustutamise meetodis kolvi mootori heitgaasi kanalil, kasutades konstantse väljatõmbamise mõju, on see, et õhk läbi väljatõmbamistoru kaudu tarnitakse väljalaskekanalile ainult vabanemise takti ajal. See võib olla teostatav. elektrooniline plokk Mootori juhtimine või spetsiaalse juhtseadme rakendamine, mille diagramm on näidatud joonisel 66.
Seda kava välja töötatud autor (joonis 64) rakendatakse, kui see on võimatu tagada tõrje väljumisprotsessi mootori juhtseadme abil. Sellise skeemi toimimise põhimõte koosneb järgmistest, spetsiaalsed magnetid tuleb paigaldada mootori hooratas, spetsiaalsed magnetid tuleb paigaldada, mille asend vastaks mootori väljalaskeava avamise ja sulgemise hetkedele. Magnetid peavad olema paigaldatud erinevatesse poolakatesse saaliga bipolaarse anduri suhtes, mis omakorda peaks olema magnetide vahetus läheduses. Anduri magnet kõrval, mis on seatud vastavalt väljalaskeklappide avamise punktile, põhjustab väikese elektrimpulssi, mida suurendab signaali amplifikatsiooniühik 5 ja seda söödetakse elektropneumoclapile, mille järeldused on ühendatud Juhtseadme väljundid 2 ja 4, mille järel see avaneb ja õhuvarustus algab. See juhtub siis, kui teine \u200b\u200bmagnet töötab anduri 7 kõrval, mille järel elektropneumoklap sulgub.
Me pöördume eksperimentaalsete andmete poole, mis saadi väntvõlli p pöörlemissageduste vahemikus 600 kuni 3000 minutit. 1 erinevate püsivate üürivate tihvtidega (0,5 kuni 200 kPa). Katsetes suruõhku temperatuuril 22-24 koos tehase maanteel saadud väljalasketoruga. Seademehhanismi väljatõmbetoru (staatiline rõhk) väljalaskesüsteemi väljalasketoru jaoks oli 5 kPa.
Joonisel fig 65 on kujutatud kohaliku rõhu sõltuvused PX (Y \u003d 140 mM) graafikud ja WX voolukiirus kolvi mootori ümmarguse põikiosa heitgaasitorusse, millel on perioodiline väljatõmbamine väntvõlli R-pöörlemise nurga all Üleliigne rõhk № \u003d 100 kPa väntvõlli erinevate pöörlemissageduste jaoks.
Nendest graafikidest võib näha, et kogu vabanemise taktikal on võnkumine absoluutrõhk Lõpetamisrajal ulatuvad surve võnkumiste maksimaalsed väärtused 15 kPa-ni ja minimaalsed jõuavad 9 kPa tühjendamiseni. Siis, nagu ringikujulise ristlõike klassikalisel lõpetamisrajal, on need indikaatorid vastavalt 13,5 kPa ja 5 kPa. Väärib märkimist, et 1500 minuti pikkuse väntvõlli kiirusel täheldatakse maksimaalset rõhu väärtust. "1, teiste rõhu võnkumise mootori töörežiimetel ei jõua selliseid väärtusi. Tuletame meelde. See algtorul Ümmarguse ristlõikega täheldati rõhu kõikumiste amplituudi monotoonne suurenemine sõltuvalt väntvõlli pöörlemissageduse suurendamisest.
Gaasivooluse kohaliku gaasivoolukiiruse graafikutelt väntvõlli pöörlemise nurgast, võib näha, et kohalik kiirus vabanemise taktikal on perioodilise väljatõmbamise mõju ajal kõrgem kui klassikalises kanalis ringikujuline ristlõige kõigil mootori režiimidel. See näitab lõpetamise kanali parimat puhastamist.
Joonis fig 66, Gaasi mahulise voolukiiruse võrreldavate graafikuid väntvõlli pöörlemiskiirusest ilma väljatõmbamiseta ja ümmarguse ristlõike ümmarguse ristlõike ümmarguse ristlõikega, peetakse mitmekordse väljatõmberuumiga sisselaskeava siselaskuse kanaliga .
