بالتوازي، تطوير أنظمة العادم المدمرة، تم تطوير النظم، يشار إليها بشكل تقليدي باسم "كاتمات الصوت"، ولكنها صممت ليس كثيرا لتقليل مستوى الضوضاء لمحرك التشغيل، كم هو تغيير خصائص الطاقة الخاصة به (قوة المحرك، أو عزم الدوران لها). في الوقت نفسه، ذهبت مهمة خياطة الضوضاء إلى الخطة الثانية، ولا يتم تخفيض هذه الأجهزة، ولا يمكن أن تقلل بشكل كبير من ضوضاء العادم للمحرك، وغالبا ما تعززها.
يعتمد عمل هذه الأجهزة على عمليات الرنين داخل "كاتمات الصوت" بأنفسهم، وتمتلك، مثل أي جسم مجوف مع خصائص مرونة المانحين. نظرا للينة الداخلية لنظام العادم، يتم حل مشكلتين متوازيتين في وقت واحد: تم تحسين تنظيف الأسطوانة من بقايا الخليط القابل للاحتراق في البراعة السابقة، وملء الاسطوانة جزء جديد من القابلة للاحتراق خليط لارتداء الضغط التالي.
يرجع التحسن في تنظيف الاسطوانة إلى حقيقة أن ركيزة الغاز في المنوع العازلة، سجلت بعض السرعة أثناء إخراج الغازات في اللباقة السابقة، بسبب الجمود، مثل مكبس في المضخة، لا يزال تمتص من بقايا الغازات من الاسطوانة حتى بعد ضغط الاسطوانة تأتي مع ضغط في المنوع العليا. في الوقت نفسه، يحدث تأثير آخر غير مباشر: نظرا لهذا الضخ البسيط الإضافي، يتناقص الضغط في الاسطوانة، والذي يؤثر بشكل إيجابي على براعة التطهير المقبل - في الاسطوانة التي تقع إلى حد ما أكثر من خليط قابلة للاحتراق أكثر مما يمكن أن تحصل عليه إذا كان ضغط الاسطوانة كان مساويا في الغلاف الجوي.
بالإضافة إلى ذلك، فإن الموجة العكسية من ضغط العادم، تنعكس من الارتباك (المخروط الخلفي لنظام العادم) أو مزيج (الحجاب الحاجز الديناميكي للغاز) مثبتة في تجويف كاتم الصوت، والعودة مرة أخرى إلى نافذة العادم في الأسطوانة في ذلك الوقت من إغلاقها، بالإضافة إلى مزيج الوقود الطازج "بالإضافة إلى" خليط الوقود الطازج في الاسطوانة، حتى أكثر زيادة في التعبئة.
هنا تحتاج إلى فهم بوضوح أنه لا يتعلق بالحركة المتبادلة للغازات في نظام العادم، ولكن حول العملية التذبذبة الموجة داخل الغاز نفسه. يتحرك الغاز فقط في اتجاه واحد - من نافذة العادم من الاسطوانة في اتجاه المخرج عند منفذ نظام العادم، أولا بأرز حاد، وتيرة تساوي قيمة دوران السيارة، ثم تدريجيا من هذه يتم تقليل Jolts، في الحد الذي يتحول إلى حركة رقمنة موحدة. و "هناك وهنا" موجات الضغط تسير، طبيعة ما تشبه جدا الموجات الصوتية في الهواء. وسرعة هذه الاهتزازات من الضغط قريب من سرعة الصوت في الغاز، مع مراعاة خصائصها - الكثافة ودرجة الحرارة في المقام الأول. بالطبع، هذه السرعة مختلفة إلى حد ما عن الحجم المعروف لسرعة الصوت في الهواء، في الظروف العادية يساوي حوالي 330 م / ث.
يتحدث بدقة، فإن العمليات المتدفقة في أنظمة العادم في DSV لا يسمى بشكل صحيح تماما صوتي نقي. بدلا من ذلك، يطيعون القوانين المستخدمة لوصف موجات الصدمة، وإن كان ضعيفا. وهذا لم يعد من الزيادة والديناميكا الحرارية القياسية، وهي مكدسة بوضوح في إطار العمليات المتساوية والأديابات التي وصفتها القوانين ومعادلات Boylya و Mariotta و Klapaireron وغيرها منهم.
صادفت هذه الفكرة بضعة حالات، وشاهدها الذي كنت فيه أنا. جوهرها على النحو التالي: ثني الرنين من المحركات عالية السرعة والسباقات (AVIA والمحكمة والسيارات)، والعمل على الأوضاع المتابعة، والتي يتم فيها عدم تلقح المحركات في بعض الأحيان تصل إلى 40،000-45.000 دورة في الدقيقة، وحتى أعلى، إنهم يبدأون "الإبحار" - إنهم حرفيا في العينين يغيرون الشكل "تحديد"، كما لو لم يكن مصنوعا من الألومنيوم، ولكن من البلاستيسين، وحتى المحمص بقوة! وهذا يحدث على ذروة الرنانية من "التوأم". ولكن من المعروف أن درجة حرارة غازات العادم عند الخروج من نافذة العادم لا تتجاوز 600-650 درجة مئوية، في حين أن نقطة الانصهار من الألمنيوم النقي أعلى قليلا - حوالي 660 درجة مئوية، وسبائكها وأكثر من ذلك. في الوقت نفسه (الشيء الرئيسي!)، وليس أنبوب العادم المكبرى، المجاور مباشرة إلى نافذة العادم، هو في كثير من الأحيان ذاب ومشوض، حيث يبدو أن أعلى درجة حرارة، وأسوأ ظروف درجات الحرارة، ولكن منطقة درجة الحرارة، ولكن الخلط العكسي مخروط، والتي يصل فيها غاز العادم إلى درجة حرارة أصغر بكثير، مما ينخفض \u200b\u200bبسبب توسعها داخل نظام العادم (تذكر القوانين الأساسية لديناميات الغاز)، وإلى جانب ذلك، عادة ما يتم تفجير هذا الجزء من كاتم الصوت بالحادث تدفق الهواء، أي تبرد بالإضافة إلى ذلك.
لفترة طويلة لم أتمكن من فهم هذه الظاهرة وشرحها. كل شيء سقط في مكانه بعد أن ضربت بطريق الخطأ الكتاب الذي تم وصف فيه عمليات أمواج الصدمات. هناك قسم خاص من ديناميات الغاز، والمسار الذي يتم قراءته فقط على صنابير خاصة من بعض الجامعات التي تعد الفنيين المتفجرين. يحدث شيء مماثل (ودرس) في الطيران، حيث كان نصف قرن من الزمان، في فجر الرحلات الجوية الأسرع النسبية، واجهت أيضا بعض الحقائق غير المملوءة بتدمير تصميم طائرة شراعية للطائرات في وقت الانتقال الأساسي.
الحجم: PX.
بدء عرض من الصفحة:
نسخة طبق الأصل.
1 لحقوق المخطوظة Mashkir Makhmud A. النموذج الرياضي من ديناميات الغاز وعمليات نقل الحرارة في أنظمة المدخل والعادم من التخصص " محركات الحرارة"أطروحة مؤلف ملخص على درجة علمية مرشحة العلوم الفنية سانت بطرسبرغ 2005
2 الخصائص العامة للعمل بأهمية الأطروحة في الظروف الحالية للسرعة المتسارعة لتنمية المحرك، وكذلك الاتجاهات المهيمنة في تكثيف سير العمل، رهنا بزيادة اقتصادها، يتم إيلاء اهتمام أكثر وثيقة للتخفيض إنشاء الإبداع والانتهاء وتعديل الأنواع المتاحة من المحركات. العامل الرئيسي الذي يقلل بشكل كبير من كل من التكاليف المؤقتة والمادية، في هذه المهمة هو استخدام آلات الحوسبة الحديثة. ومع ذلك، يمكن أن يكون استخدامها فعال فقط إذا كان كفاية النماذج الرياضية التي تم إنشاؤها للعمليات الحقيقية التي تحدد عمل نظام الاحتراق الداخلي. إن الحاد بشكل خاص في هذه المرحلة من تطوير مبنى المحرك الحديث هو مشكلة تحدق حراري تفاصيل مجموعة Cylinda (CPG) ورؤوس الأسطوانات، مرتبطة بشكل لا ينفصم بزيادة في السلطة الإجمالية. لا تزال عمليات تبادل الحرارة الحراري المحلي الفوري بين السوائل العامل وجدران القنوات الجوية (GVK) غير مدروسة بما فيه الكفاية وهي واحدة من الأماكن الضيقة في نظرية DVS. في هذا الصدد، فإن إنشاء أساليب حساب موثوقة، مدعومة تجريبيا لدراسة تبادل الحرارة الحراري المحلي في GVK، مما يجعل من الممكن الحصول على تقديرات موثوقة لقطع درجة الحرارة وقطع الأجزاء المضادة للحرارة، مشكلة عاجلة. سيسمح حلها بإجراء اختيار معقول من التصميم والحلول التكنولوجية، وزيادة المستوى الفني العلمي للتصميم، وسوف يوفر فرصة للحد من دورة إنشاء المحرك والحصول على تأثير اقتصادي عن طريق تقليل التكلفة والتكاليف للمحركات التجريبية. الغرض والأهداف في الدراسة هو الهدف الرئيسي لعمل الرسالة هو حل مجمع المهام النظرية والتجريبية والمنهجية، 1
3 مرتبط بإنشاء نماذج رياضية مصفاة جديدة وطرق لحساب تبادل الحرارة الحراري المحلي في GVK للمحرك. وفقا لغرض العمل، تم حل المهام الأساسية التالية، إلى حد كبير وتحديد تسلسل منهجي لأداء العمل: 1. إجراء التحليل النظري لتدفق التدفق غير القرطوي في GVK وتقييم إمكانيات استخدام استخدام نظرية طبقة الحدود في تحديد معايير تبادل الحرارة الحراري المحلي في المحركات؛ 2. تطوير الخوارزمية والتنفيذ العددي على الكمبيوتر لمشكلة التدفق الاحتمالي لسائل العمل في عناصر نظام الإفراج عن المدخول للمحرك متعدد الأسطوانات في صياغة غير طبيعية لتحديد السرعات ودرجة الحرارة والضغط المستخدم كشرط حدودية لمزيد من الحل لمشكلة ديناميات الغاز والتبادل الحراري في تجاويف المحرك GVK. 3. إنشاء منهجية جديدة لحساب حقول سرعات فورية من قبل هيئات العمل في GVK في صياغة ثلاثية الأبعاد؛ 4. تطوير نموذج رياضي للتبادل الحراري الحراري المحلي في GVK باستخدام أسس نظرية الطبقة الحدودية. 5. تحقق من كفاية النماذج الرياضية للتبادل الحراري المحلي في GVK من خلال مقارنة البيانات التجريبية والحسوبة. يسمح لك تنفيذ هذه المهمة المعقدة بتحقيق الهدف الرئيسي للعمل - إنشاء طريقة هندسية لحساب المعلمات المحلية لتبادل الحرارة الحراري في GVK محرك البنزينوبعد يتم تحديد أهمية المشكلة من خلال حقيقة أن حل المهام سيسمح بتنفيذ مجموعة معقولة من التصميم والحلول التكنولوجية في مرحلة تصميم المحرك، وزيادة المستوى الفني العلمي للتصميم، وسوف تقلل من دورة إنشاء المحرك و للحصول على تأثير اقتصادي عن طريق تقليل التكلفة والتكاليف من أجل الاختيارات التجريبية للمنتج. 2.
4 الجدة العلمية لعمل الرسالة هي أنه: 1. لأول مرة، تم استخدام نموذج رياضي، يجمع بشكل عقلاني تمثيل واحد بعمليات ديناميكية من الغاز في نظام المدخول والعادم للمحرك بتمثيل ثلاثي الأبعاد من تدفق الغاز في GVK لحساب معلمات تبادل الحرارة المحلية. 2. يتم تطوير الأساس المنهجي لتصميم وتشطيب محرك البنزين من خلال ترقية وتوضيح طرق لحساب الأحمال الحرارية المحلية والحالة الحرارية لعناصر رأس الأسطوانة. 3. البيانات الجديدة المحسوبة والتجريبية على تدفقات الغاز المكاني في قنوات المدخل والقنوات العادمة للمحرك وتوزيع درجة الحرارة ثلاثي الأبعاد في نص رأس أسطوانات محرك البنزين. يتم ضمان دقة النتائج من خلال تطبيق أساليب المعتمدة للتحليل الحاسوبية والدراسات التجريبية، أنظمة مشتركة المعادلات التي تعكس القوانين الأساسية لحفظ الطاقة والكتلة والنبض مع الشروط الأولية والحدود المناسبة، والطرق العددية الحديثة لتنفيذ النماذج الرياضية، واستخدام الضيوف والأفعال التنظيمية الأخرى المقابلة لتخرج عناصر مجمع القياس في الدراسة التجريبية، وكذلك اتفاقية مرضية لنتائج النمذجة والتجربة. القيمة العملية للنتائج التي تم الحصول عليها هي أن الخوارزمية وبرنامج لحساب دورة التشغيل المغلقة لمحرك البنزين مع تمثيل واحد بعيدة الأبعاد للعمليات الديناميكية الغازية في أنظمة المدخول ومحرك العادم، وكذلك الخوارزمية و برنامج لحساب معلمات تبادل الحرارة في GVK من رأس أسطوانة محرك البنزين في إنتاج ثلاثي الأبعاد، مستحسن للتنفيذ. تأكيد نتائج البحوث النظرية 3
5 تجارب، تتيح لك تقليل تكلفة تصميم المحركات وتشطيبها بشكل كبير. الاستقرار لنتائج العمل. تم الإبلاغ عن الأحكام الرئيسية لعمل أطروحة في الندوات العلمية لقسم DVS SPBGPU في G.G.، في الأسابيع XXXI و XXXIII من SPBGPU (2002 و 2004). منشورات على مواد أطروحة نشرت 6 أعمال مطبوعة. هيكل ونطاق العمل يتكون عمل أطروحة من مقدمة، الفصول الخامسة، خاتمة وأدب الأدب من 129 أسماء. أنه يحتوي على 189 صفحة، بما في ذلك: 124 صفحة من النص الرئيسي، 41 رسومات، 14 طاولات، 6 صور فوتوغرافية. يبرر محتوى العمل في المقدمة أهمية موضوع الأطروحة، ويتم تحديد الغرض والأهداف في البحث، والجيدة العلمية والأهمية العملية للعمل. الحالي الخصائص العامة عمل. يحتوي الفصل الأول على تحليل العمل الأساسي في الدراسات النظرية والتجريبية لعملية ديناميات الغاز والتبادل الحراري في المحكمة الجنائية الدولية. المهام تخضع للبحث. مراجعة الأشكال البناءة من قنوات التخرج والدخول في رأس كتلة الاسطوانة وتحليل طرق ونتائج الدراسات التجريبية والدراسات النظرية للانبعاثات لكل من تدفقات الغاز الثابتة وغير الخطانية في مسارات الغاز الداخلية يتم إجراء محركات الاحتراق. حاليا، يتم النظر في النهج الحالية لحساب ونمذجة العمليات الحرارية والغاز الديناميكية، وكذلك كثافة نقل الحرارة في GVK،. وقد خلص إلى أن معظمهم لديهم منطقة تطبيق محدودة ولا تعطي صورة كاملة لتوزيع معلمات تبادل الحرارة على أسطح GVK. بادئ ذي بدء، يرجع ذلك إلى حقيقة أن حل مشكلة حركة السوائل العامل في GVK يتم إنتاجه في واحدة مبسطة أو ثنائية الأبعاد 4
6 صياغة، والتي لا تنطبق على حالة شكل معقد. بالإضافة إلى ذلك، لوحظ أنه لحساب نقل الحرارة الحراري، في معظم الحالات، يتم استخدام الصيغ التجريبية أو شبه التجريبية، والتي لا تسمح أيضا بالحصول على الدقة اللازمة للحل. تم النظر في هذه الأسئلة بشكل كامل في أعمال BAVYIN V.V.، Isakova Yu.n.، Grishina Yu.a.، Kruglov m.g.، Kostina A.K، Kavtaradze R.z.، Ovtaradze R.Z.، Ovsyannikova m.k.، Petrichenko RM، Petrichenko Mr، Rosenlands GB، Strakhovsky MV ، ثايروف، ND، شابانوفا أ.، zaitseva ab، mundstukova da، unrru pp، shehovtsova af، haywood j.، haywood j.، benson rs، rd، woollatt d.، chapman m.، novak jm، stein ra، daneshyar H.، Horlock JH، Winterbone de، Kastner LJ، Williams TJ، White BJ، Ferguson CR Et al. تحليل المشكلات الحالية وطرق البحث عن ديناميات الغاز وتبادل الحرارة في GVK جعل من الممكن صياغة الهدف الرئيسي للدراسة كإنشاء منهجية لتحديد معلمات تدفق الغاز في GVK في صياغة ثلاثية الأبعاد مع حساب اللاحق للتبادل الحراري المحلي في رؤوس اسطوانة اسطوانة اسطوانة واستخدام هذه التقنية لحل المشكلات العملية لتقليل التوتر الحراري لرؤساء الأسطوانة والصمامات. فيما يتعلق بالمهام التالية الواردة في العمل: - إنشاء منهجية جديدة للنمذجة ذات الأبعاد ثلاثية الأبعاد من تبادل الحرارة في أنظمة إخراج المحرك وأنظمة تناولها، مع مراعاة تدفق الغاز ثلاثي الأبعاد المعقدة في من أجل الحصول على معلومات المصدر لتحديد ظروف الحدود من تبادل الحرارة عند حساب مهام التغيير الحراري لرؤساء أسطوانات المكبس. - تطوير منهجية لتحديد ظروف الحدود عند مدخل وقناة الهواء الغازية على أساس حل نموذج غير طبيعي بأحد الأبعاد لدورة العمل لمحرك متعدد الأسطوانات؛ - للتحقق من دقة المنهجية باستخدام حسابات الاختبار ومقارنة النتائج التي تم الحصول عليها مع البيانات والحسابات التجريبية وفقا للتقنيات المعروفة مسبقا في هندسة المحرك؛ خمسة
7 - إجراء تفتيش ووضع اللمسات الأخيرة على التقنية من خلال إجراء دراسة تجريبية لحساب الحالة الحرارية لرؤساء اسطوانة المحرك وتنفيذ مقارنة البيانات التجريبية والحسوبة على توزيع درجة الحرارة في الجزء. يتم تكريس الفصل الثاني لتطوير نموذج رياضي لدورة عمل مغلقة من محرك الاحتراق الداخلي متعدد الأسطوانات. لتنفيذ مخطط الحساب أحادي الأبعاد لعملية عمل المحرك متعدد الأسطوانات، يتم تحديد طريقة مميزة معروفة، والتي تضمن سرعة التقارب واستقرار عملية الحساب. يوصف نظام غاز الهواء للمحرك بأنه مجموعة مترابطة ديناميكية من العناصر الفردية من الأسطوانات والأقسام من القنوات والأنابيب والأنابيب والأنابيب والأنابيب والأنابيب والأنابيب. يتم وصف عمليات الديناميكا الهوائية في أنظمة الإفراج عن المدخول باستخدام معادلات ديناميات الغاز أحادية الأبعاد للغاز المضاد للانضغاط: معادلة الاستمرارية: ρ ρ ρ ρ + ρ + ρ ρ x x f dx dx \u003d 0؛ F 2 \u003d π 4 D؛ (1) معادلة الحركة: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 u 2 u u \u003d 0؛ f τ \u003d w؛ (2) 2 0.5I2 معادلة الحفاظ على الطاقة: p p + u a t × 2 ρ x + 4 f d u 2 (k 1) ρ ρ u u \u003d 0 2 ش؛ 2 KP A \u003d ρ، (3) حيث سرعة الصوت؛ ρ كثافة الغاز؛ تدفق السرعة U على طول المحور X؛ T- الوقت؛ p- الضغط؛ F- معامل الخسائر الخطية؛ د قطر مع خط أنابيب؛ K \u003d P نسبة سعة حرارية محددة. ج 6 6.
8 كشروط حدودية يتم تعيين (استنادا إلى المعادلات الأساسية: إمدادات الشفافية وحفظ الطاقة ونسبة الكثافة ومعدل الصوت في الطبيعة غير الساتانية للتدفق) ظروف على كريمات الصمامات في أسطوانات، وكذلك الظروف على مدخل والإخراج من المحرك. يشتمل النموذج الرياضي لدورة عمل المحرك المغلقة على العلاقات المحسوبة التي تصف العمليات في أسطوانات المحرك وأجزاء من المدخول والنتائج. يتم وصف العملية الديناميكية الحرارية في الاسطوانة باستخدام التقنية المتقدمة في SPBGPU. يوفر البرنامج القدرة على تحديد معلمات تدفق الغاز الفوري في الاسطوانات وفي أنظمة مدخل ومخرجات لتصميمات محركات مختلفة. يتم النظر في الجوانب العامة لتطبيق النماذج الرياضية بأحد الأبعاد من خلال طريقة الخصائص (هيئة العمل المغلقة) وبعض النتائج لحساب التغيير في معلمات تدفق الغاز في الاسطوانات وفي مدخل ونتائج أسطوانات واحدة ومتعددة تعتبر المحركات. تتيح لك النتائج التي تم الحصول عليها تقدير درجة الكمال لتنظيم أنظمة استهلاك المحرك، وتحقيق مراحل توزيع الغاز، وإمكانية التكوين الديناميكي للغاز لسير العمل، توحيد الاسطوانات الفردية، إلخ. يتم استخدام الضغوط ودرجات الحرارة وسرعة تدفقات الغاز عند مدخل وإخراج قنوات رئيس أسطوانة الهواء المحددة باستخدام هذه التقنية في عمليات الحسابات اللاحقة لعمليات تبادل الحرارة في هذه التجاويف كشروط حدودية. يتم تخصيص الفصل الثالث وصف الطريقة العددية الجديدة، مما يجعل من الممكن تحقيق حساب ظروف الحدود للدولة الحرارية بواسطة قنوات غاز الهواء. المراحل الرئيسية للحساب هي: تحليل أحادي الأبعاد لعملية تبادل الغاز غير الثابتة في أقسام نظام الإنتاج والإنتاج من خلال طريقة الخصائص (الفصل الثاني)، حساب ثلاثي الأبعاد لتدفق المرشح في مدخل و 7.
9 قنوات الدراسات العليا عناصر محدودة من MKE، حساب المعاملات المحلية لمعاملات نقل حرار السوائل العامل. يتم استخدام نتائج المرحلة الأولى من برنامج الدورة المغلقة كشروط حدودية في المراحل اللاحقة. لوصف العمليات الديناميكية للغاز في القناة، تم اختيار مخطط تشويش مبسط للغاز شريحة (نظام معادلات Euler) مع شكل متغير من المنطقة بسبب الحاجة إلى مراعاة حركة الصمام: R V \u003d 0 RR 1 (v) v \u003d p، التكوين الهندسي المعقد للقنوات، وجودها في حجم الصمام، جزء الدليل يجعل من الضروري 8 ρ. (4) كما تم تحديد شروط الحدود، لحظية، متوسط \u200b\u200bسرعات الغاز في المتوسط \u200b\u200bبلغ متوسط \u200b\u200bالغاز في قسم الإدخال والإخراج. تم تعيين هذه السرعات، وكذلك درجات الحرارة والضغط في القنوات، نتيجة لحساب سير العمل للمحرك متعدد الأسطوانات. لحساب مشكلة ديناميات الغاز، تم اختيار طريقة العنصر المحدود الجليدي، مما يوفر دقة النمذجة عالية في تركيبة مع التكاليف المقبولة لتنفيذ الحساب. تعتمد خوارزمية الجليد المحسوبة لحل هذه المشكلة على تقليل وظيفية المتغيرات، التي تم الحصول عليها عن طريق تحويل معادلات Euler باستخدام طريقة Bubnov، Gallerykin: (Llllllmm) K UU φ φ x + VU Y + WU φ Z + P φ) lllllmmk (uv φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ φ x + vw φ y + ww φ φ z + p ψ z) φ) lllllm (u x + v y + w z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0، dxdydz \u003d 0، dxdydz \u003d 0، (5)
10 باستخدام النموذج الحالي للمنطقة المحسوبة. وتظهر أمثلة على النماذج المحسوبة من القناة المدخول والعادم لمحرك VAZ-2108 في الشكل. 1. - ب- و الشكل 1. يتم اختيار النماذج المدخل و (ب) (أ) من محرك VAZ الخاص بشركة VAZ لحساب تبادل الحرارة في GVK نموذج ثنائي المنطقة السائبة، والأذونات الرئيسية منها هي فصل وحدة التخزين في منطقة غير النواة -Voiceic وطبقة الحدود. لتبسيط، يتم إجراء حل ديناميات الغاز في صياغة ثابتة ثابتة، وهذا هو، دون مراعاة الانضجال لسائل العمل. أظهر تحليل خطأ الحساب إمكانية هذا الافتراض باستثناء قسم قصير الأجل في الوقت المناسب بعد فتح فجوة الصمامات لا يتجاوز 5 7٪ من إجمالي وقت دورة تحويل الغاز. تتمتع عملية تبادل الحرارة في GVK مع الصمامات المفتوحة والمغلقة ذات طبيعة مادية مختلفة (الحمل الحراري المجاني، على التوالي)، لذلك، يتم وصفها في تقنيتين مختلفتين. عند صمامات مغلقة، يتم استخدام الطريقة المقترحة من قبل MSTU، حيث تؤخذ اثنتان من عمليات التحميل الحرارية في هذا القسم من دورة العمل على حساب الحمل الحر الحر، بسبب الحمل الحراري القسري بسبب الاهتزازات المتبقية العمود 9.
11 الغاز في القناة تحت تأثير تقلب الضغط في جامعي المحرك متعدد الأسطوانات. مع فتح الصمامات، تخضع عملية تبادل الحرارة لقوانين الحمل الحراري القسري الذي بدأه حركة منظمة جسم العمل على براعة تبادل الغاز. ينطوي حساب تبادل الحرارة في هذه الحالة حلا مرحلتين لتحليل مشكلة الهيكل الفوري المحلي لتدفق الغاز في القناة وحساب شدة تبادل الحرارة من خلال طبقة الحدود التي تم تشكيلها على جدران القناة. تم بناء حساب عمليات تبادل الحرارة الحراري في GVK وفقا لطراز التبادل الحراري عندما يتم تبسيط الجدار المسطح، مع الأخذ في الاعتبار إما بنية مخمولة أو مضطربة لطبقة الحدود. تم تحسين اعتزام المعيار في تبادل الحرارة بناء على نتائج مقارنة البيانات والبيانات التجريبية. يظهر الشكل النهائي لهذه التبعيات أدناه: للحصول على طبقة حدودية مضطمرة: 0.8 x RE 0 NU \u003d PR (6) X للحصول على طبقة حدود Laminar: NU NU XX αxx \u003d λ (M، Pr) \u003d إعادة TX Kτ، (7) حيث: α × معامل نقل الحرارة المحلي؛ NU X، RE X القيم المحلية لأرقام Nusselt و Reynolds، على التوالي؛ عدد العلاقات العامة من Prandtl في الوقت الحالي؛ م التدفق التدرج الخصائص؛ وظيفة F (M، PR) اعتمادا على مؤشر التدرج في التدفق م والرقم 0.15 من Prandtl من سائل العمل العلاقات العامة؛ K τ \u003d إعادة D - عامل تصحيح. وفقا للقيم الفورية للتدفقات الحرارية في النقاط المحسوبة للسطح المرئي بالحرارة، تم تنفيذ المتوسط \u200b\u200bلكل دورة بناء على الفترة الختامية صمام. 10.
12 يتم تكريس الفصل الرابع وصف الدراسة التجريبية لحالة درجة حرارة رأس أسطوانات محرك البنزين. تم إجراء دراسة تجريبية من أجل التحقق من التقنية النظرية وتوضيحها. مهمة التجربة تضمنت الحصول على توزيع درجات الحرارة الثابتة في جسم رأس الاسطوانة ومقارنة نتائج الحسابات مع البيانات التي تم الحصول عليها. تم تنفيذ العمل التجريبي في قسم DVS SPBGPU على كشك اختبار مع محرك السيارة VAZ من إعداد رأس الأسطوانة التي يقوم بها المؤلف في قسم DVS SPBGPU وفقا للطريقة المستخدمة في مختبر البحث في Zvezda OJSC (St. بطرسبرغ). لقياس توزيع درجة الحرارة الثابتة في الرأس، يتم تثبيت 6 من كروميل-Copel Copel مثبتة على طول أسطح GVK. تم تنفيذ التدابير حسب السرعة وتحميل الخصائص في مختلف الترددات الدورية المستمرة. العمود المرفقيوبعد نتيجة للتجربة، تم الحصول على الحرارية أثناء تشغيل المحرك من خلال خصائص السرعة وتحميلها. وبالتالي، أظهرت الدراسات، ما هي درجات الحرارة الحقيقية في تفاصيل رأس الكتلة أقراص DVSوبعد يتم دفع المزيد من الاهتمام للفصول معالجة النتائج التجريبية وتقييم الأخطاء. يقدم الفصل الخامس بيانات من البحوث المقدرة، التي تم تنفيذها من أجل التحقق من النموذج الرياضي لنقل الحرارة في GVK من خلال مقارنة البيانات المحسوبة بنتائج التجربة. في التين. 2 يعرض نتائج النمذجة حقل السرعة في قنوات المدخول والعتاد للمحرك Vaz-2108 باستخدام طريقة عنصر النهاية. تؤكد البيانات التي تم الحصول عليها بالكامل استحالة حل هذه المهمة في أي صياغة أخرى، باستثناء ثلاثي الأبعاد، 11
13 منذ أن يكون قضيب الصمام تأثير كبير على النتائج في المنطقة المسؤولة لرأس الاسطوانة. في التين. يظهر 3-4 أمثلة على نتائج حساب شدة شدة تبادل الحرارة في قنوات مدخل وعادم. وقد أظهرت الدراسات، على وجه الخصوص، الطبيعة المتفاوتة بشكل كبير لنقل الحرارة كأكثر من تشكيل القناة وفي التنسيق السمت، والتي من الواضح أنها تفسر من الواضح أن الهيكل غير المتكافئ الكبير للترفيه الغازي في القناة. تم استخدام الحقول النهائية لمعاملات نقل الحرارة لزيادة حساب حالة درجة حرارة رأس الاسطوانة. تم تعيين ظروف الحدود من تبادل الحرارة على طول أسطح غرفة الاحتراق وتجويف التبريد باستخدام تقنيات تم تطويرها في SPBGPU. تم إجراء حساب حقول درجة الحرارة في رأس الاسطوانة لأوضاع تشغيل المحرك الثابتة مع تردد دوران عمود مرفقي من 2500 إلى 5600 دورة في الدقيقة على طول خصائص عالية السرعة والتحميل الخارجية. كمخطط الدائرة اسطوانة اسطوانة اسطوانة اسطوانة، يتم تحديد قسم الرأس الذي ينتمي إلى الاسطوانة الأولى. عند النمذجة الحالة الحرارية، يتم استخدام طريقة العنصر المحدود في إنتاج ثلاثي الأبعاد. يتم عرض صورة كاملة للحقول الحرارية للنموذج المحسوب في الشكل. 5. يتم تمثيل نتائج دراسة التسوية كتغيير في درجة الحرارة في جسم رأس الأسطوانة في أماكن تثبيت الحرارية. مقارنة بيانات الحساب وإظهار التجربة تقاربها المرضي، فإن خطأ الحساب لم يتجاوز 3 4٪. 12.
14 قناة منفذ، \u003d 190 قناة مدخل، \u003d 380 φ \u003d 190 \u003d 380 الشكل.2. حقول سرعات سائل العمل في قنوات التخرج والمدخول لمحرك VAZ-2108 (N \u003d 5600) α (W / M 2 K) α (W / M 2 K)، 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1، 0 S -B- 0،0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 S -A- الموافقة المسبقة عن علم. 3. التغييرات في شدة تبادل الحرارة في الأسطح الخارجية - قناة قناة المخرج -b. 13.
15 α (W / M 2 ك) في بداية قناة المدخول في منتصف قناة المدخول في نهاية القناة القنصية المدخول - 1 α (W / M 2 K) في بداية القناة النهائية في وسط قناة العادم في نهاية قناة العادم قناة زاوية تحول زاوية الدوران - قناة باتيل - قناة منفذ التين. 4. المنحنيات تتغير في شدة تبادل الحرارة اعتمادا على زاوية دوران العمود المرفقي. -لكن- - في الشكل. 5. الشكل العام من نموذج العنصر المحدود لرأس الأسطوانة (A) وحقول درجة الحرارة المحسوبة (N \u003d 5600 دورة في الدقيقة) (ب). أربعة عشرة
16 استنتاجات للعمل. وفقا لنتائج العمل المنزول، يمكن رسم الاستنتاجات الرئيسية التالية: 1. نموذج جديد واحد ثلاثي الأبعاد ثلاثي الأبعاد لحساب العمليات المكانية المعقدة لتدفق السوائل العامل والتبادل الحراري في قنوات رأس الاسطوانة لمحرك مكبس تعسفي، تميز أكبر مقارنة بالطرق المقترحة مسبقا ونتائج تنوعي كاملة. 2. تم الحصول على بيانات جديدة حول ميزات ديناميات الغاز والتبادل الحراري في قنوات الهواء الغاز، مما يؤكد الطبيعة المكانية المعقدة للعمليات، باستثناء عمليا إمكانية النمذجة في المتغيرات ذات الأبعاد والأبعاد ذات الأبعاد. 3. تم تأكيد الحاجة إلى تحديد الظروف الحدودي لحساب مهمة ديناميات الوقود من القنوات المدخول والمخرج بناء على حل مشكلة تدفق الغاز غير القرطوي في خطوط الأنابيب وقنوات متعددة الاسطوانات. ثبت إمكانية النظر في هذه العمليات في صياغة بأحد الأبعاد. تتم مقترح طريقة حساب هذه العمليات بناء على طريقة الخصائص وتنفيذها. 4. جعلت الدراسة التجريبية التي أجريت توضيح تقنيات التسوية المتقدمة وأكدت دقتها ودقتها. أظهرت مقارنة درجات الحرارة المحسوبة والقياس في التفاصيل أقصى الخطأ في النتائج التي لا تتجاوز 4٪. 5. يمكن التوصية بالتسوية المقترحة والتقنية التجريبية لإدخال صناعة المحرك في المؤسسات في تصميم جديد وتعديل المكبس الموجود بالفعل. خمسة عشر
17 بشأن موضوع الأطروحة، تم نشر الأعمال التالية: 1. شابانوف أياو.، مشكر م. تطوير نموذج ديناميات الغاز أحادية الأبعاد في تناول وانظمة العادم محركات الاحتراق الداخلي // DEP. في الأدويار: N1777-B2003 من، 14 ثانية. 2. Shabanov A.YU.، Zaitsev A.B.، مشكر م. طريقة العناصر المحدودة لحساب الشروط الحدوبة للتحميل الحراري لرئيس كتلة اسطوانة من محرك المكبس / dy. في الأدويار: N1827-B2004 من، 17 ص. 3. Shabanov a.yu. الاتحاد الروسي الأستاذ ن .. dyachenko // p. إد. l. magidovich. سانت بطرسبرج: دار النشر من بوليتكنيك إين تا، من شابانوف أ.، زيتسيف أ. ب.، مشكر م. طريقة جديدة لحساب الظروف الحدوبة للتحميل الحراري لرئيس كتلة الاسطوانة محرك المكبس / / الهندسة، N5 2004، 12 ثانية. 5. Shabanov A.YU.، Makhmud Mashkir A. استخدام طريقة العناصر المحدودة في تحديد ظروف الحدود للحالة الحرارية للرأس الأسطواني // أسبوع العلوم الثلاثين من SPBGPU: مواد المؤتمر العلمي بين الجامعات. SPB: دار النشر جامعة بوليتكنيك، 2004، مع مشكر محمود، شابانوف أ. استخدام طريقة الخصائص لدراسة معلمات الغاز في قنوات غازات الغاز من DVS. XXXI SPBGPU Science Week. الجزء الثاني. مواد المؤتمر العلمي بين التوعية. SPB: دار النشر SPBGPU، 2003، مع
18. تم تنفيذ العمل في المؤسسة التعليمية الحكومية للتعليم المهني العالي "جامعة بوليتكنيك لايتكنيك ستيترسبرغ"، في قسم محركات الاحتراق الداخلي. الزعيم العلمي - مرشح العلوم الفنية، أستاذ مشارك شابانوف ألكساندر يورييفيتش المعارضين الرسميون - دكتوراه في العلوم الفنية، البروفيسور إروفيف فالنتين ليونيدوفيتش المرشح للعلوم الفنية، أستاذ مشارك كوزنتسوف ديمتري بوريسوفيتش الرائدة - ستعقد حماية "تسنيدي" في عام 2005 في عام 2005 اجتماع مجلس الأطروحة المؤسسة التعليمية الدولة للتعليم المهني العالي "جامعة سانت بطرسبرغ دولة بوليتكنيك" في العنوان: سانت بطرسبرغ، ul. Polytechnic 29، المبنى الرئيسي، AUD .. يمكن العثور على أطروحة في المكتبة الأساسية لجو "SPBGPU". مجردة من مجلس الأطروحة الأمين العلمي للمجلس الصحفي، دكتوراه في العلوم الفنية، أستاذ مشارك Khrustalev B.
لحقوق مخطوطة Bulgakov Nikolai Viktorovich النمذجة الرياضية والدراسات العددية للحارة المضطربة والنقل الشامل في محركات الاحتراق الداخلي 05.13.18 -متحدث النمذجة,
تمت مراجعته من قبل الخصم الرسمي ل Dragomirov Sergey Grigorievich على أطروحة Smolensk Natalia Mikhailovna "تحسين كفاءة المحرك مع اشتعال شرارة من خلال تطبيق الغاز المركب
مراجعة الخصم الرسمي K.T.N.، Kudinov Igor Vasilyevich على أطروحة Supernyak Maxim Igorevich "التحقيق في العمليات الدورية للموصلية الحرارية واليمواس الحراري في الطبقة الحرارية من الصلبة
العمل المختبر 1. حساب معايير التشابه لدراسة عمليات نقل الحرارة والنقل الشامل في السوائل. الغرض من العمل هو استخدام جداول بيانات MS Excel في الحساب
في 12 يونيو، 2017، تسمى العملية المشتركة للحمل الحراري والموصلية الحرارية تبادل حراري للحرارة. يحدث الحرارية الطبيعية الناجمة عن الفرق في مقاييس محددة متوسطة ساخنة بشكل غير متساو، يتم تنفيذها
الطريقة التجريبية المقدرة لتحديد معدل تدفق نوافذ تطهير محرك من اثنين من محرك السكتة الدماغية مع غرفة كرنك EA هيرمان، أ. بلاشوف، أ. Kuzmin 48 السلطة المؤشرات الاقتصادية
طرق UDC 621.432 لتقدير شروط الحدود عند حل مشكلة تحديد الحالة الحرارية للمحرك مكبس المحرك 4ч 8.2 / 7.56 GV اقترح Lomakin طريقة عالمية لتقييم ظروف الحدود عندما
قسم "محركات التوربينات المكبس والغاز". طريقة زيادة ملء اسطوانات المحرك عالي السرعة من الاحتراق الداخلي ل D.N. البروفيسور فومين v.m.، k.t.n. Runovsky K.S.، K.T.N. Apelinsky D.V.،
UDC 621.43.016 A.V. ترين، الحلويات. tehn العلم، A.G. كوسولين، الحلوى. tehn العلم، أ. Abramenko، جي. باستخدام جمعية صمام تبريد الهواء المحلي لمحركات الديزل القسري
معامل نقل الحرارة لأقراص DVS متعددة العادم Sukhonos R. F.، Massistand Sntu Head of Mazin V. A.، الحلويات. tehn العلوم، وثيقة. يصبح SNTU مع توزيع FCS مجتمعة مهمة
بعض الأنشطة العلمية والمنهجية للموظفين في نظام DPO في Altgtu طريقة تجريبية محسوبة لتحديد معامل نوافذ الإخراج المتدفقة من محرك من اثنين من السكتة الدماغية مع غرفة كرنك
وكالة الفضاء الحكومية في أوكرانيا المؤسسة الحكومية "مكتب التصميم" الجنوبي ". MK يانجيل "على حقوق المخطوطة Shevchenko سيرجي أندرييفيتش UDC 621.646.45 تحسين النظام الهوائي
الانضباط التجريدي (دورة تدريبية) M2.DV4 نقل الحرارة المحلي في DVS (تشفير واسم الانضباط (دورة تدريبية)) التطوير الحالي للتكنولوجيا يتطلب إدخال واسع النطاق جديد
الموصلية الحرارية في العملية غير الحسية حساب مجال درجة الحرارة والتدفقات الحرارية في عملية الموصلية الحرارية سينظر إلى مثال التدفئة أو التبريد المواد الصلبة، منذ ذلك الحين
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة العمل Moskalenko Ivan Nikolayevich "تحسين أساليب تنميط السطح الجانبي في مكابس محركات الاحتراق الداخلي" ممثلة
UDC 621.43.013 E.P. voropaev، جي. نمذجة المحرك الخارجي العالي السرعة المميز SportBike Suzuki GSX-R750 مقدمة استخدام نماذج ديناميكية ثلاثية الأبعاد في تصميم المكبس
94 معدات وتكنولوجيا UDC 6.436 P. V. V. V. Dvorkin St. Petersburg State University of Communications تعريف اتصالات نقل الحرارة في جدران غرفة الاحتراق حاليا غير موجودة
استعراض الخصم الرسمي على أطروحة العمل Chichilanova Ila Ivanovich، الذي تم إجراؤه على الموضوع "تحسين أساليب ووسائل تشخيص محركات الديزل" لدرجة الدرجة العلمية
UDC 60.93.6: 6.43 E. A. A. Kochetkov، A. S. Kuryvlev مقاطعة استوديو استوديو ارتداء التجويف على محركات الترابط التجويف على محركات المحرك الداخلي
العمل المختبري 4 دراسة نقل الحرارة مع مهمة حركة الهواء المجانية 1. لتنفيذ قياسات الهندسة الحرارية لتحديد معامل نقل الحرارة من الأنابيب الأفقية (الرأسية)
UDC 612.43.013 سير العمل في أقراص DVS A.A. handrimailov، inzh.، v.g. الشعير، الدكتور تين. العلوم هيكل تدفق تهمة الهواء في اسطوانة الديزل على كمية وبراعة الضغط. مقدمة عملية الحجم والأفلام
UDC 53.56 تحليل معادلات طبقة الحدود الرقائقي من DCC. tehn العلوم، البروفيسور. نعمان R. I. الجامعة الفنية الوطنية البيلاروسية عند نقل الطاقة السائلة في القنوات وخطوط الأنابيب
الموافقة: LD في I / - GT L. هيا عمل علمي و * ^ 1 طبيب البيولوجية! SSOR M.G. Baryshev ^.، - * c ^ x \\ "L، 2015. الترفيه من منظمة رائدة على أطروحة عمل بريطانيا إيلينا بافلوفنا
خطة نقل الحرارة: 1. نقل الحرارة في حركة السائل الحر في حجم كبير. نقل الحرارة في حركة السائل الحر في مساحة محدودة 3. الحركة القسرية للسوائل (الغاز).
محاضرة 13 معادلات محسوبة في عمليات نقل الحرارة تعريف معاملات نقل الحرارة في العمليات دون تغيير الحالة الإجمالية لعمليات تبادل الحرارة المبرد دون تغيير المجموع
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة Nekrasova Svetlana Olegovna "تطوير منهجية تصميم المحرك المعمم مع إمدادات حرارية خارجية مع أنابيب النبض" المقدمة للحماية
15.1.2. نقل حراري تدريجي تحت الحركة القسرية للسائل في الأنابيب والقنوات في هذه الحالة، يعتمد معامل نقل الحرارة بدون أبعاد من المعيار (العدد) من نوسيلت على معيار Graolshof (
مراجعة الخصم الرسمي لشركة Tsydipova Baldanjo Dashievich على أطروحة عمل Dabayeva Maria، تم الاعتراف "طريقة دراسة تذبذبات أنظمة المواد الصلبة المثبتة على قضيب مرن، بناء على
الاتحاد الروسي (19) RU (19) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 خدمة الملكية الفكرية الفيدرالية (12) الوصف من النموذج المفيد
وحدة. تبادل حراري للحرارة في محاضرة ميديا \u200b\u200bميديا \u200b\u200bذات الطور أحادي الطور 300 "فيزياء الفيزياء الفنية" 10. تشابه ونمذجة عمليات نمذجة تبادل الحرارة الحراري لعمليات تبادل الحرارة الحراري
UDC 673 RV Kolomiets (أوكرانيا، Dnepropetrovsk، معهد الميكانيكا التقنية للأكاديمية الوطنية للعلوم في أوكرانيا والقانون المدني لأوكرانيا) تبادل حراري للحرارة في مجفف Aerofoundation تحديد مشكلة منتجات تجفيف الحماية
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة العمل في Suplyega Victoria Olegovna "النمذجة العددية متعددة النمذتين تدفقات الغاز في قنوات التركيبات الفنية" المقدمة لعالم
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة ALUKOV سيرجي فيكتوروفيتش "الأسس العلمية لتروس ستبليس بالقصور الذاتي لزيادة القدرة على الحمل"، المقدمة للحصول على درجة علمية
وزارة التربية والعلم من الاتحاد الروسي، المؤسسة التعليمية الحكومية للتعليم المهني العالي جامعة سامارا جامعة الفضاء الجوية المسماة بعد الأكاديمي
تمت مراجعته من قبل الخصم الرسمي Pavlenko Alexandra Nikolayevich على أطروحة Bakanova Maxim Olegovich "التحقيق في ديناميات عملية التكوين الشامل أثناء المعالجة الحرارية لشحن الرغاوي الخلوي"، قدم
د "SPBPU" "Roteya O" "و IIII I L 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki روسيا مؤسسة التعليم الحكومي الفيدرالي الحكومي ذاتي التعليم العالي" St. Petersburg Polytechnic University
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة Lepichkin Dmitry Igorevich حول الموضوع "تحسين مؤشرات محرك الديزل في ظروف التشغيل مع زيادة في الاستقرار في العمل معدات الوقود"، قدم
استعراض الخصم الرسمي على أطروحة العمل كوبياناكوفا يوليا vyacheslavovna حول هذا الموضوع: "التحليل النوعي لزحف المواد غير المنسوجة في مرحلة تنظيم إنتاجها من أجل زيادة القدرة التنافسية،
تم إجراء الاختبارات على كشك المحرك محرك المحرك VAZ-21126. تم تثبيت المحرك على مقعد الفرامل من نوع MS-VSetin، ومجهز مع معدات القياس التي تسمح لك بالتحكم
المجلة الإلكترونية "الصوتيات الفنية" http://webceter.ru/~eaa/ejta/ 004، 5 Pskov Polytechnic Institute روسيا، 80680، بسكوف، ul. L. Tolstoy، 4، البريد الإلكتروني: [البريد الإلكتروني المحمي] حول سرعة الصوت
مراجعة الخصم الرسمي على أطروحة عمل مرسى Egorova Marina Avinirovna حول هذا الموضوع: "تطوير طرق النمذجة والتنبؤ وتقييم الخصائص التشغيلية من الحبال من نسيج البوليمر
في سبيديس. يهدف هذا العمل بالفعل إلى إنشاء حزمة صناعية لحساب تدفقات الغاز المتناثر على أساس حل معادلة حركية مع تصادم متكامل نموذجي.
أساسيات نظرية محاضرة تبادل الحرارة 5 خطة محاضرة: 1. المفاهيم العامة لنظرية تبادل الحرارة الحراري. Heathilling مع حركة مجانية للسائل في حجم كبير 3. مضخة الحرارة مع حركة السوائل المجانية
طريقة ضمنية لحل المهام التعبيرية لطبقة الحدودية الرقمية على مخطط اللوحة المهنية: 1 عملية عملية المعادلات التفاضلية لطبقة حدود الحرارة 3 وصف طريقة حل المشكلة 4 حل
طرق لحساب حالة درجة حرارة رؤساء عناصر عناصر تقنية الصواريخ والفضاء خلال عملياتهم الأرضية رقم 09، سبتمبر 2014 Kopytov v.، Puchkov v. uDK: 621.396 روسيا، MSTTU لهم.
تؤكد وعمل حقيقي من الأسس للحصول على الأحمال ذات الدورة المنخفضة، مع مراعاة ما قبل التاريخ من التحميل. وفقا لهذا، فإن موضوع البحث ذو صلة. تقييم هيكل ومضمون العمل في
استعراض الخصم الرسمي لطبيب العلوم الفنية، البروفيسور بافلوفا بافيل إيفانوفيتش على أطروحة كوزنيتوفا أليكسي نيكولايفيتش حول الموضوع: "تطوير نظام من انخفاض الضوضاء النشطة في
1 وزارة التربية والعلم من الاتحاد الروسي الدولة الفيدرالية للميزانية التعليمية مؤسسة التعليم المهني العالي "جامعة فلاديمير الحكومية
في مجلس الرسالة D 212.186.03، FGBOU في جامعة ولاية بينزا، عالم، D.T.، أستاذ Voyacheku I.I. 440026، Penza، ul. أحمر، 40 تقييمات للخصم الرسمي Semenov
أنا أجادل: أول نائب رئيسي، نائب رئيس الجامعة للعمل العلمي والمبتكر للأكاديمية التعليمية الحكومية التعليمية للتربية التعليمية ^ ^ ^ جامعة Sudar) Igorievich
مواد فعالة على أسئلة "وحدات الطاقة" الانضباط للاختبار 1. التي يقصد بها المحرك، وما هي أنواع المحركات المثبتة على السيارات المحلية؟ 2. التصنيف
D.V. Grineh (K. T. N.)، M.A. Donchenko (K. T. N.، أستاذ مشارك)، أ. إيفانوف (طالب الدراسات العليا)، أ. بيرمينوف (طالب الدراسات العليا) تطوير منهجية لحساب وتصميم محركات نوع الشفرة الروتاري مع غواصة خارجية
نمذجة ثلاثية الأبعاد لسير العمل في محرك الروتاري المحرز في الطيران Zelentsov A.A. Minin V.P. سنيه لهم. P.I. بارانوفا ديب. 306 "محركات مخلصة الطيران" 2018 الغرض من تشغيل مكبس الروتاري
النموذج غير المثان للنقل النقل Trophimov Au، Kutsev VA، Kocharyan، Krasnodar، عند وصف عملية ضخ الغاز الطبيعي في MG، كقاعدة عامة، تعتبر مهام هيدروليكية منفصلة ومهام تبادل الحرارة بشكل منفصل
طريقة UDC 6438 لحساب شدة اضطراب تدفق الغاز عند منفذ غرفة الاحتراق بمحرك توربينات الغاز 007 A in Grigoriev، في و Mitrofanov، O و Rudakov، وفي Solovyov OJSC Klimov، سانت بطرسبرغ
تفجير خليط الغاز في الأنابيب الخشنة وفتحات V.N. Ohitin S.I. klimachkov i.a. POTALS MOSCOW الجامعة التقنية الحكومية. ميلادي Bauman موسكو روسيا المعلمات الغازية
العمل المختبري 2 التحقيق في نقل الحرارة تحت الحمل الحراري القسري الغرض من العمل هو تحديد التجريبية للاعتماد على معامل نقل الحرارة من السرعة الجوية في الأنبوب. مقتنى
محاضرة. طبقة حدود الانتشار. معادلات نظرية الطبقة الحدودي بحضور عملية نقل جماعي مفهوم الطبقة الحدودية، التي تم النظر فيها في الفقرة 7. و 9. (لطبقات الحدود الهيدرودينية والحرارية
طريقة صريحة لحل معادلات طبقة حدود ملميات على عمل مختبر لوحة 1، خطة الطبقات: 1. الغرض من العمل. طرق لحل معادلات الطبقة الحدودية (المواد المنهجية) 3. التفاضلية
UDC 621.436 N. D. Chingov، L. L. Milkov، N. S. Malatovsky أساليب لحساب مجالات درجات الحرارة المنسقة من غطاء الاسطوانة مع الصمامات طريقة لحساب حقول غطاء الأسطوانة المنسقة
# 8، 6 أغسطس 6 UDC 533655: 5357 صيغ تحليلية لحساب تدفقات الحرارة على الجثث المحظورة من إطالة صغيرة ذئاب MN، طالب روسيا، 55، موسكو، مستيو ني بومان، كلية الفضاء،
استعراض الخصم الرسمي على أطروحة Samoilova Denis Yuryevich "نظام المعلومات والقياس لتكثيف إنتاج النفط وتصميم المنتجات المضادة للماء"،
الوكالة الفيدرالية للتعليم الدولة التعليمية المؤسسة التعليمية العليا التعليم المهنية جامعة الدولة الحكومية تفاصيل التوتر الحراري من DVS منهجي
مراجعة الخصم الرسمي للطبيب في العلوم الفنية، البروفيسور لابوندا بوريس فاسيليفيتش على أطروحة العمل شو يونا حول هذا الموضوع: "زيادة القدرة المحاملة للمركبات من عناصر الهياكل الخشبية
مراجعة الخصم الرسمي ليفيف يوري نيكولاييفيتش على أطروحة ميلنيكوفا أولغا سيرجييفنا "تشخيص العزلة الرئيسية من قوة محولات الطاقة الكهربائية المليئة بالنفط على الإحصاء
UDC 536.4 Gorbunov A.D. الدكتور تك. العلوم، البروفيسور، تعريف DGTU لمعامل نقل الحرارة في التدفق المضطرب في الأنابيب والقنوات طريقة تحليلية حساب تحليلي لحساب نقل الحرارة
إن استخدام أنابيب العادم الرنانية على نماذج السيارات لجميع الفصول تسمح لك بزيادة النتائج الرياضية بشكل كبير للمنافسة. ومع ذلك، يتم تحديد المعلمات الهندسية للأنابيب، كقاعدة عامة، من خلال طريقة التجربة والخطأ، نظرا لأنه لا يوجد حتى الآن فهما واضحا وتفسيرا واضحا للعمليات التي تحدث في هذه الأجهزة الديناميكية للغاز. وفي المصادر القليلة للمعلومات حول هذه المناسبة، يتم تقديم استنتاجات متضاربة لها تفسير تعسفي.
للحصول على دراسة مفصلة للعمليات في أنابيب العادم المخصص، تم إنشاء تثبيت خاص. وهي تتألف من موقف لتشغيل المحركات، محرك محول - أنبوب مع تركيبات لاختيار الضغط الثابت والديناميكي، جهاز استشعار كهرضغطية، مرساة ذاتية شعاع C1-99، كاميرا، أنبوب العادم الرنان من R-15 المحرك مع "تلسكوب" وأنبوب محلي الصنع مع الأسطح السوداء والعزل الحراري الإضافي.
تم تحديد الضغوط في أنابيب الأنابيب في منطقة العادم على النحو التالي: تم عرض المحرك على مراجعات الرنين (26000 دورة في الدقيقة)، تم عرض البيانات من أجهزة الاستشعار الكهروضوئية المرتبطة برامج أجهزة الاستشعار الكهروضوئية على الذبذبات، وتيرة عملية الاجتياح التي تتم مزامنة مع تردد دوران المحرك، تم تسجيل ماسورة التثبيت على الفيلم.
بعد أن يتجلى الفيلم في مطورا متناقضا، تم نقل الصورة إلى الجر على مقياس شاشة الذبذبات. تظهر نتائج الأنبوب من المحرك R-15 في الشكل 1 ولأن أنبوب محلي الصنع مع العزل الحراري الأسود والإضافي - في الشكل 2.
في الجداول:
P DYN - ضغط ديناميكي، P St - الضغط الثابت. OSO - افتتاح نافذة العادم، NMT - نقطة ميتة أقل، الرابط هو إغلاق نافذة العادم.
تحليل المنحنيات يسمح لك بتحديد توزيع الضغط المدخل الأنابيب الرنانية في وظيفة مرحلة تحول العمود المرفقي. زيادة الضغط الديناميكي من لحظة اكتشاف نافذة العادم بقطر فوهة الإخراج تحدث 5 ملم ل R-15 حوالي 80 درجة. والحد الأدنى هو في حدود 50 ° - 60 درجة من أسفل النقطة الميتة في الحد الأقصى للتطهير. زيادة الضغط في الموجة المنعكسة (من الحد الأدنى) في وقت إغلاق نافذة العادم حوالي 20٪ من القيمة القصوى ل R. تأخير في عمل موجة العادم المنعكس - من 80 إلى 90 درجة. للضغط الثابت، تتميز بزيادة في 22 درجة مئوية "هضبة" على الرسم البياني حتى 62 درجة من فتح نافذة العادم، مع ما لا يقل عن 3 ° من أسفل النقطة الميتة. من الواضح، في حالة استخدام أنبوب العادم مماثل، تحدث تطهير التقلبات عند 3 درجات ... 20 ° بعد أسفل النقطة الميتة، وليس بأي حال من الأحوال 30 ° بعد فتح نافذة العادم سابقا.
تختلف دراسات الأنابيب محلية الصنع عن البيانات R-15. يرافق الضغط الديناميكي المتزايد حتى 65 درجة من فتح نافذة العادم بحد أدنى 66 ° بعد أسفل النقطة الميتة. في الوقت نفسه، فإن الزيادة في ضغط الموجة المنعكسة من الحد الأدنى هو حوالي 23٪. التحميل في عمل غازات العادم أقل، والذي ربما بسبب زيادة درجة الحرارة في النظام المعزول الحراري، وهو حوالي 54 درجة. تتميز تذبذبات التطهير في 10 ° بعد أسفل النقطة الميتة.
مقارنة الرسومات، تجدر الإشارة إلى أن الضغط الثابت في الأنابيب المعزولة الحرارية في وقت إغلاق نافذة العادم أقل من R-15. ومع ذلك، فإن الضغط الديناميكي لديه أقصى موجة عكسية من 54 درجة بعد إغلاق نافذة العادم، وفي R-15، تحول هذا الحد الأقصى إلى 90 "! ترتبط الاختلافات بالفرق في أقطار أنابيب العادم: على R-15، كما ذكرنا بالفعل، القطر هو 5 مم، وعلى المعزول الحراري - 6.5 ملم. بالإضافة إلى ذلك، نظرا للهندسة الأكثر تقدما للأنابيب R-15، فإن معامل استعادة الضغط الثابت هو أكثر من ذلك.
يعتمد معامل كفاءة أنبوب العادم المرنان إلى حد كبير على المعلمات الهندسية للأنبوب نفسه، والمقطع العرضي من أنابيب العادم في المحرك ونظام درجة الحرارة ومراحل توزيع الغاز.
إن استخدام التحكم في التحكم وتحديد نظام درجة حرارة أنابيب العادم الرنانية سيسمح بتغيير الحد الأقصى لضغط موجة غاز العادم المنعكس بحلول وقت إغلاق نافذة العادم وبالتالي زيادة كفاءتها بشكل حاد.
يشتمل الإشراف الديناميكي للغاز على طرق لزيادة كثافة الشحن عند مدخل المستخدمة:
· الطاقة الحركية للهواء تتحرك على الجهاز المستقبلي الذي يتم تحويله إلى الضغط المحتمل للضغط عند الكبح دفق - إشراف عالي السرعة;
موجة العمليات في خط أنابيب المدخول -.
في الدورة الديناميكية الحرارية للمحرك دون تعزيز بداية عملية الضغط يحدث عند الضغط p. 0، (على قدم المساواة في الغلاف الجوي). في الدورة الديناميكية الحرارية لمحرك المكبس مع إشراف ديناميكي للغاز، تحدث بداية عملية الضغط عند الضغط ص K. ، بسبب الزيادة في ضغط السوائل العامل خارج الاسطوانة من p. 0 كن ص K.وبعد ويرجع ذلك إلى تحويل الطاقة الحركية وطاقة عمليات الموجة خارج الأسطوانة إلى الطاقة المحتملة للضغط.
قد تكون واحدة من مصادر الطاقة لزيادة الضغط في بداية الضغط طاقة تدفق الهواء الحادث، والتي تحدث عندما تعني الطائرة والسيارة وما إلى ذلك. وفقا لذلك، فإن إضافة في هذه الحالات تسمى عالية السرعة.
إشراف عالي السرعة بناء على أنماط الديناميكية الهوائية لتحويل تدفق الهواء عالي السرعة في الضغط الثابت. من الناحية الهيكلية، يتم تحقيقه كوشفة مدفوعة الهواء الناشر، والتي تهدف إلى سحب تدفق الهواء عند القيادة مركبةوبعد من الناحية النظرية زيادة الضغط ص K.=ص K. - p. 0 يعتمد على السرعة جيم H والكثافة ρ 0 حادثة (تتحرك) تدفق الهواء
الإشراف عالي السرعة يجد الاستخدام بشكل أساسي على الطائرات مع محركات المكبس و سيارات رياضيةحيث توجد سرعات السرعة أكثر من 200 كم / ساعة (56 م / ث).
تعتمد الأنواع التالية من الإشراف الديناميكي للغاز من المحركات على استخدام العمليات بالقصور الذاتي والموجة في نظام مدخل المحرك.
الحد من القصور الذاتي أو الديناميكي يحدث بسرعة عالية نسبيا لتحريك تهمة جديدة في خط الأنابيب جيم tr. في هذه الحالة، تأخذ المعادلة (2.1)
حيث ξ ر هو معامل يأخذ في الاعتبار مقاومة حركة الغاز في الطول والمحلي.
السرعة الحقيقية جيم تدفق الغاز للغاز في خطوط الأنابيب المدخول، من أجل تجنب الخسائر الديناميكية الهوائية المرتفعة وتدهورها في ملء الاسطوانات بالتهمة الطازجة، يجب ألا تتجاوز 30 ... 50 م / ث.
إن وتيرة العمليات في أسطوانات محركات المكبس هي سبب الظواهر الديناميكية التذبذبة في مسارات الهواء في الهواء. يمكن استخدام هذه الظواهر لتحسين مؤشرات المحركات الرئيسية بشكل كبير (قوة لتر والاقتصاد.
تتمثل العمليات بالقصور الذاتي دائما بعمليات الموجة (تقلبات الضغط) الناشئة عن الفتح الدوري وإغلاق صمامات مدخل نظام تبادل الغاز، وكذلك حركة العائد العائد للكراث.
في المرحلة الأولية للمدخل في فوهة مدخل قبل الصمام، يتم إنشاء فراغ، والموجة المقابلة من الصب، والوصول إلى الطرف الآخر لخط أنابيب مدخل الفرد، يعكس موجة الضغط. عن طريق تحديد طول قسم المقطع من خط الأنابيب الفردي، يمكنك الحصول على وصول هذه الموجة إلى الأسطوانة في اللحظة الأكثر ملاءمة قبل إغلاق الصمام، مما سيزيد بشكل كبير من عامل التعبئة بشكل كبير، وبالتالي عزم الدوران أنا. محرك.
في التين. 2.1. ويظهر مخطط لنظام الاستمتاع المضارب. من خلال خط أنابيب المدخول، تجاوز الوقوع، يدخل الهواء جهاز الاستقبال المستقبلي، وخطوط أنابيب الإدخال الطول المكون لكل من الاسطوانات الأربعة.
في الممارسة العملية، يتم استخدام هذه الظاهرة في المحركات الخارجية (الشكل 2.2)، وكذلك المحركات المنزلية ل سيارات الركاب مع خطوط أنابيب مدخلية فردية مخصصة (على سبيل المثال، محركات ZMZ.)، وكذلك على محرك ديزل 2h8.5 / 11، مولد كهربائي ثابت يحتوي على خط أنابيب ضبط واحد إلى اسطوانين.
أعظم كفاءة الإشراف الديناميكي للغاز يحدث مع خطوط أنابيب فردية طويلة. الضغط المسبق يعتمد على تنسيق تردد دوران المحرك ن.أطوال خط الأنابيب ل. TR وزوايا
تأخر إغلاق مدخل الصمام (الجهاز) أ.وبعد هذه المعلمات ذات الصلة الإدمان
أين هي سرعة الصوت المحلية؛ ك. \u003d 1.4 - المؤشر adiabatic؛ رديئة \u003d 0.287 KJ / (KG ∙ حائل)؛ T. - متوسط \u200b\u200bدرجة حرارة الغاز لفترة الضغط.
يمكن أن توفر عمليات الموجة والقصور الذاتي زيادة ملحوظة في المسؤولية في اسطوانة في اكتشافات صمام كبيرة أو في شكل إعادة شحن متزايدة في براعة الضغط. من الممكن تنفيذ الإشراف الفعال ديناميكيا ديناميك فقط بالنسبة لمجموعة ضيقة من تردد دوران المحرك. يجب أن توفر مزيج مراحل توزيع الغاز وطول خط أنابيب المدخول أعظم معامل التعبئة. يتم استدعاء مثل هذا الاختيار من المعلمات تحديد نظام المدخل.يسمح لك بزيادة قوة المحرك بحلول 25 ... 30٪. للحفاظ على كفاءة الإشراف الديناميكي للغاز في مجموعة واسعة من السرعة الدورانية من العمود المرفقي، يمكن استخدام طرق مختلفة، على وجه الخصوص:
· تطبيق خط أنابيب مع طول متغير ل. TR (على سبيل المثال، تلسكوبي)؛
التبديل من خط أنابيب قصيرة لفترة طويلة؛
· التنظيم التلقائي مراحل توزيع الغاز، إلخ.
ومع ذلك، يرتبط استخدام الإشراف الديناميكي للغاز على دفعة المحرك بمشاكل معينة. أولا، ليس من الممكن دائما الامتثال بعقلانية خطوط أنابيب المدخول الممتدة بما فيه الكفاية. من الصعب بشكل خاص أن تفعل محركات منخفضة السرعة، لأنه مع انخفاض في سرعة الدوران، يزيد طول خطوط الأنابيب المعدلة. ثانيا، تمنح هندسة خطوط الأنابيب الثابتة إعدادا ديناميكيا فقط في بعضها، ومجموعة معينة من وضع السرعة.
لضمان استخدام التأثير في مجموعة واسعة، يتم استخدام تعديل سلس أو خطوة لطول المسار الذي تم تكوينه عند الانتقال من وضع سرعة إلى آخر. تعتبر تنظيم الخطوة باستخدام صمامات خاصة أو مخمدات دوارة أكثر موثوقية وتستخدم بنجاح في محركات السيارات العديد من الشركات الأجنبية. غالبا ما يستخدم التحكم في التبديل إلى أطوال أنابيب مخصصة (الشكل 2.3).
في موضع الرفيل المغلق، يتم وضع الوضع المقابل يصل إلى 4000 دقيقة -1، والإمداد الجوي من استقبال المدخول للنظام على طريق طويل (انظر الشكل 2.3). نتيجة لذلك (مقارنة بالنسخة الأساسية للمحرك دون إشراف ديناميكي للغاز)، يتم تحسين تدفق منحنى عزم الدوران على مميزة سرعة خارجية (في بعض الترددات من 2500 إلى 3500 دقيقة -1، يزيد عزم الدوران في المتوسط \u200b\u200bبنسبة 10 ... 12٪). مع زيادة سرعة الدوران N\u003e 4000 دقيقة -1 تغذية التغذية إلى مسار قصير وهذا يسمح لك بزيادة الطاقة N E. على الوضع الاسمي بنسبة 10٪.
هناك أيضا أنظمة أكثر تعقيدا طوال الحياة. على سبيل المثال، تصاميم خطوط الأنابيب التي تغطي جهاز استقبال أسطواني مع أسطوانة دوارة تحتوي على Windows للرسائل مع خطوط الأنابيب (الشكل 2.4). عند تدوير جهاز الاستقبال الأسطواني، يتم زيادة طول خط الأنابيب والعكس صحيح، عند تشغيل عقارب الساعة، تنخفض. ومع ذلك، فإن تنفيذ هذه الأساليب يعقد بشكل كبير تصميم المحرك ويقلل من موثوقيته.
في محركات متعددة الاسطوانات مع خطوط أنابيب تقليدية، يتم تقليل كفاءة الإشراف الديناميكي للغاز، والذي يرجع إلى التأثير المتبادل للعمليات المدخول في أسطوانات مختلفة. في محركات السيارات، أنظمة المدخول "الإعداد" عادة على الحد الأقصى لوضع عزم الدوران لزيادة مخزونها.
يمكن أيضا الحصول على تأثير متفوق ديناميكي من الغاز من خلال "الإعداد" المقابل لنظام العادم. تجد هذه الطريقة استخدامها على محركات ذات السكتة الدماغية.
لتحديد طول ل. TR والقطر الداخلي د. (أو قسم المرور) من خط الأنابيب قابل للتعديل، من الضروري تنفيذ العمليات الحسابية التي تستخدم الأساليب العددية لديناميات الغاز التي تصف التدفق غير القرطوي، إلى جانب حساب سير العمل في الاسطوانة. المعيار هو الزيادة في السلطة،
عزم الدوران أو تقليل استهلاك الوقود المحدد. هذه الحسابات معقدة للغاية. طرق تعريف أبسط ل. ثلاثة د. بناء على نتائج الدراسات التجريبية.
نتيجة لمعالجة عدد كبير من البيانات التجريبية لتحديد القطر الداخلي د. يقترح خط الأنابيب قابل للتعديل على النحو التالي:
حيث (μ. F. ص) ماكس هي المنطقة الأكثر فعالية من فتحة صمام مدخل. طول ل. يمكن تحديد خط أنابيب Trifle بواسطة الصيغة:
لاحظ أن استخدام الأنظمة المضطربة المتفرعة مثل المبيعات المشتركة - أنابيب فردية تحولت إلى أن تكون فعالة للغاية مع الشحن التوربيني.
480 فرك. | 150 غريفنا. | 7.5 دولار "، Mouseoff، fgcolor،" #FFFCC "، BGColor،" # 393939 ")؛" onmouseout \u003d "العودة ND ()؛"\u003e فترة أطروحة - 480 فرك.، التسليم 10 دقائق على مدار الساعة، سبعة أيام في الأسبوع والعطل
Grigoriev نيكيتا Igorevich. ديناميات الغاز وتبادل الحرارة في خط أنابيب العادم لمحرك المكبس: أطروحة ... مرشح العلوم الفنية: 01.04.14 / Grigoriev نيكيتا Igorevich؛ [مكان الحماية: مؤسسة التعليم الحكومي الفيدرالي للمؤسسة التعليمية ذات الحكم الذاتي العالي "جامعة أورال الفيدرالية اسمه بعد أول رئيس روسيا BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php؟d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg، 2015.- 154 ص.
مقدمة
الفصل 1. حالة القضية ووضع أهداف الدراسة 13
1.1 أنواع أنظمة العادم 13
1.2 الدراسات التجريبية لفعالية أنظمة العادم. 17.
1.3 البحث المقدر كفاءة أنظمة التخرج 27
1.4 خصائص عمليات تبادل الحرارة في نظام العادم بمحرك الاحتراق الداخلي المكبس 31
1.5 الاستنتاجات وإعداد المهام 37
الفصل 2. منهجية البحث ووصف التثبيت التجريبي 39
2.1 اختيار منهجية لدراسة ديناميات الغاز وخصائص تبادل الحرارة لعملية إخراج محرك المكبس 39
2.2 التنفيذ البناء للتثبيت التجريبي لدراسة عملية الإصدار في DVS المكبس 46
2.3 قياس زاوية الدوران والسرعة توزيع فالي. 50
2.4 تعريف التدفق الفوري 51
2.5 قياس معاملات نقل الحرارة المحلية لحظية 65
2.6 قياس تدفق الضغط الزائد في مسار التخرج 69
2.7 نظام جمع البيانات 69
2.8 استنتاجات الفصل 2 S
الفصل 3. ديناميات الغاز وخصائص النفقات لعملية الإصدار 72
3.1 ديناميات الغاز وخصائص النفقات لعملية الإصدار في محرك مكبس الاحتراق الداخلي دون فرصة 72
3.1.1 مع خط أنابيب مع القسم عبر دائري 72
3.1.2 لخط أنابيب مع القسم عبر مربع 76
3.1.3 مع خط أنابيب من القسم الصليب الثلاثي 80
3.2 ديناميات الغاز والمواد الاستهلاكية لعملية إخراج محرك الاحتراق الداخلي المكبس مع تقليل 84
3.3 الخلاصة للفصل 3 92
الفصل 4. نقل الحرارة الفوري في قناة العادم لمحرك مكبس الاحتراق الداخلي 94
4.1 عملية نقل الحرارة المحلي الفورية للاحتراق الداخلي لمحرك الاحتراق الداخلي دون Supercharw 94
4.1.1 مع خط أنابيب مع القسم المستدير الصليب 94
4.1.2 لخط أنابيب مع القسم عبر مربع 96
4.1.3 مع خط أنابيب مع القسم الصليب الثلاثي 98
4.2 عملية نقل الحرارة الفوري لمخرج محرك مكبس الاحتراق الداخلي مع تقليل 101
4.3 استنتاجات الفصل 4 107
الفصل 5. استقرار التدفق في قناة العادم لمحرك مكبس الاحتراق الداخلي 108
5.1 تغيير نبضات التدفق في قناة العادم لمحرك المكبس باستخدام طرد ثابت ودوري 108
5.1.1 قمع نبضات التدفق في منفذ باستخدام طرد ثابت 108
5.1.2 تغيير نبضات التدفق في قناة العادم عن طريق طرد الدوري 112 5.2 التصميم البناء والتكنولوجي للمسالك العادم مع طرد 117
خاتمة 120.
فهرس
الدراسات المقدرة لفعالية أنظمة التخرج
نظام العادم لمحرك المكبس هو إزالة أسطوانات محرك الغاز العادم وتزويدها بتوربينات الشاحن التربيني (في محركات الإشراف) من أجل تحويل الطاقة إلى اليسار بعد سير العمل عمل ميكانيكي على شجرة المعارف التقليدية. يتم إجراء قنوات العادم من قبل خط أنابيب مشترك، يلقي من الحديد الزهر الرمادي أو المقاوم للحرارة، أو الألومنيوم في حالة التبريد، أو من فوهات الحديد الزهر المنفصلة. لحماية موظفي الخدمة من الحروق، يمكن تبريد أنبوب العادم بالماء أو المغلفة بالمواد العازلة للحرارة. إن خطوط الأنابيب المعزولة للحرارة أكثر تفضيلا للمحركات مع Superimposses توربينات الغاز. منذ في هذه الحالة، يتم تقليل فقدان طاقة غاز العادم. نظرا لأنه عند تسخينه ومبرد طول تغييرات خط أنابيب العادم، يتم تثبيت المعوضات الخاصة قبل التوربينات. على ال محركات كبيرة كما تجمع المعوضات أيضا بين الأقسام الفردية من خطوط أنابيب العادم، والتي وفقا لأسباب تكنولوجية تجعل المركبة.
معلومات حول معلمات الغاز قبل توربينات التوربينور في الديناميات خلال كل دورة عمل DVS ظهرت في 60s. بعض نتائج دراسات الاعتماد على درجة حرارة لحظية غازات العادم من الحمل للمحرك الأربعة السكتة الدماغية على مساحة صغيرة من دوران العمود المرفقي مؤرخة مع نفس الفترة الزمنية معروفة. ومع ذلك، لا في هذا ولا في مصادر أخرى هناك مثل الخصائص المهمة باعتبارها شدة نقل الحرارة المحلية ومعدل تدفق الغاز في قناة العادم. يمكن أن تكون الديزل مع متفوقة ثلاثة أنواع من تنظيم إمدادات الغاز من رأس الاسطوانة إلى التوربينات: نظام ضغط الغاز الدائم أمام التوربينات ونظام النبض ونظام فائق مع تحويل نبض.
في نظام الضغط المستمر، يذهب الغازات من جميع الأسطوانات إلى مجموعة كبيرة من العادم ذات الحجم الكبير، والتي بمثابة جهاز استقبال ونعم ضغط الضغط إلى حد كبير (الشكل 1). أثناء إطلاق الغاز من الأسطوانة في أنابيب العادم، يتم تشكيل موجة ضغط عالية السعة. عيب هذا النظام هو انخفاض قوي في أداء الغاز أثناء التدفق من الاسطوانة عبر المجمع إلى التوربينات.
مع هذه المنظمة لإطلاق سراح الغازات من الاسطوانة وتزويدها بجهاز فوهة التوربينات تنخفض فقدان الطاقة المرتبطة بتوسعها المفاجئ خلال انتهاء الأسطوانة في خط الأنابيب والتحويلين الطاقة: الطاقة الحركية الناشئة عن اسطوانة الغازات في الطاقة المحتملة لضغفها في خط الأنابيب، والآخر مرة أخرى في الطاقة الحركية في جهاز فوهة في التوربينات، كما يحدث في نظام التخرج مع ضغط ضغط دائم في مدخل التوربينات. نتيجة لذلك، أثناء النظام النبضي، تنخفض التشغيل المتاح للغازات المتاح في التوربينات وضغطها أثناء الإصدار، مما يقلل من تكلفة الطاقة لتنفيذ تبادل الغاز في اسطوانة محرك المكبس.
تجدر الإشارة إلى أنه مع متفائل نبض، تدهورت شروط تحويل الطاقة في التوربينات بشكل كبير بسبب عدماستي التدفق، مما يؤدي إلى انخفاض في كفاءته. بالإضافة إلى ذلك، يتم إعاقة تعريف المعلمات المحسوبة من التوربينات بسبب متغيرات الضغط ودرجة حرارة الغاز قبل التوربينات والخلفية، وإمدادات الانفصال من الغاز إلى جهاز فوهة لها. بالإضافة إلى ذلك، فإن تصميم كل من المحرك نفسه والتوربينات الشاحن التربيني معقد بسبب إدخال جامعي منفصلين. نتيجة لذلك، يطبق عدد من الشركات ذات الإنتاج الضخم للمحركات ذات الإشراف على توربينات الغاز نظام فائق الضغط الدائم قبل التوربينات.
إن إشراف محول الدافع هو متوسط \u200b\u200bويجمع بين فوائد نبضات الضغط في مشعب العادم (تقليل عملية الفقر وتحسين تطهير الأسطوانة) مع فائز من تقليل تموجات الضغط قبل التوربينات، مما يزيد من كفاءة الأخير.
الشكل 3 - نظام متفوق مع تحويل نبض: 1 - فوهة؛ 2 - الفوهات؛ 3 - الكاميرا 4 - الناشر؛ 5 - خط أنابيب
في هذه الحالة، يتم تلخيص غازات العادم على الأنابيب 1 (الشكل 3) من خلال الفوهات 2، في خط أنابيب واحد، والذي يجمع بين الإصدارات من الاسطوانات، التي لا تتراكم مراحلها من قبل واحد إلى آخر. في وقت معين، يصل نبض الضغط في أحد خطوط الأنابيب إلى أقصى حد. في هذه الحالة، يصبح الحد الأقصى لمعدل انتهاء صلاحية الغاز من الفوهة المتصلة بهذا الأنابيب هو الحد الأقصى، مما يؤدي إلى تأثير طرد القرار في خط أنابيب آخر وبالتالي يسهل تطهير الاسطوانات المرفقة به. تتكرر عملية انتهاء الفتحات بتردد عال، وبالتالي، في الغرفة 3، والتي تنفذ دور الخلاط ومثبتة، يتم تشكيل دفق أكثر أو أقل موحدة، والطاقة الحركية التي في الناشر 4 ( يتم تحويل الحد من السرعة) إلى إمكانات بسبب زيادة الضغط. من خط الأنابيب 5 غازات تدخل التوربينات في الضغط المستمر تقريبا. يتم عرض مخطط هيكلي أكثر تعقيدا لتحويل النبض الذي يتكون من فوهات خاصة في نهايات أنابيب العادم، بالإضافة إلى الناشر المشترك، في الشكل 4.
تتميز التدفق الموجود في خط أنابيب العادم بأعلى ناضج عن تردد العملية نفسها، ولا معنى لمعايير الغاز في حدود أسطوانة أنابيب العادم والتوربينات. دوران القناة، انهيار الملف الشخصي والتغيير الدوري منه الخصائص الهندسية عند جزء الإدخال من الشق الصمام، فإن سبب فصل الطبقة الحدودية وتشكيل مناطق راكدة مكثفة، يتم تغيير أبعادها بمرور الوقت. في مناطق الركود، تدفق قابل للاسترداد مع دوامات نابض واسع النطاق، والذي يتفاعل مع التدفق الرئيسي في خط الأنابيب وحدد إلى حد كبير خصائص التدفق للقنوات. يتجلى عدم استياء الدفق في قناة العادم وعين ظروف الحدود الثابتة (مع صمام ثابت) نتيجة تموجات مناطق الازدحام. يمكن أن تحدد أبعاد الدوامات غير الثابتة وتكرار تموجاتها بشكل كبير فقط بطرق تجريبية فقط.
تعقيد دراسة تجريبية لهيكل تدفق دوامة غير ثابتة يجبر المصممين على المصممين والباحثين استخدامها عند اختيار الهندسة المثلى لقناة العادم من خلال مقارنة المواد الاستهلاكية غير المتكاملة وخصائص الطاقة للتدفق، عادة ما يتم الحصول عليها في ظل ظروف ثابتة على النماذج الفيزيائية، وهذا هو، مع تطهير ثابت. ومع ذلك، فإن إجمالي موثوقية هذه الدراسات لا تعطى.
تقدم الورقة النتائج التجريبية لدراسة هيكل الدفق في منفذ المحرك وتحليلا مقارنا للهيكل والخصائص المتكاملة للتدفقات في ظل ظروف ثابتة وغير طبيعية.
تشير نتائج الاختبار لعدد كبير من المتغيرات الإخراج إلى عدم كفاية النهج المعتاد للتعريف على أساس مرتكبي التدفق الثابت في ركبتي الأنابيب والأنابيب القصيرة. غالبا ما تكون هناك حالات متناسقة للاعتماد المتوقع وحقيقي خصائص الإنفاق من هندسة القناة.
قياس زاوية دوران وتكرار دوران العمود الفقري
تجدر الإشارة إلى أن الحد الأقصى للفروق بين قيم TPS المحددة في مركز القناة وبالقرب من جدارها (الاختلاف الموجود في دائرة نصف قطر القناة) يتم ملاحظة في أقسام التحكم بالقرب من المدخلات إلى القناة دراسة والوصول إلى 10.0٪ من IPI. وبالتالي، إذا كانت التموجات القسرية لتدفق الغاز لمدة 1X إلى 150 ملم ستكون أقل بكثير مع فترة من IPI \u003d 115 مللي ثانية، يجب أن يتميز الحالي كدورة دراسية ذات درجة عالية من غير ثابتة. هذا يشير إلى أن نظام التدفق الانتقالي في قنوات تركيب الطاقة لم يكتمل بعد، وقد تأثر السخط التالي بالفعل. وعلى العكس من ذلك، إذا كانت نبضات التدفق ستكون أكثر بكثير مع فترة من TR، فيجب اعتبار التيار حدوث حدوث (بدرجة منخفضة من غير محلري). في هذه الحالة، قبل حدوث الاضطراب، فإن الوضع الهيدرودي الانتقالي لديه الوقت لإكماله، والمسؤولية المحاذاة. وأخيرا، إذا كان معدل تدفق التدفق قريبا من قيمة TR، يجب أن يتميز الحالية بأنها غير ثابتة معتدلة مع درجة متزايدة من غير محللي.
كمثال على الاستخدام المحتمل للأوقات المميزة المقترحة لتقييم الأوقات المميزة، يتم النظر في تدفق الغاز في قنوات العادم لمهندسي مكبس. أولا، يرجى الرجوع إلى الشكل 17، والتي تعد فيها معدل تدفق WX من زاوية دوران العمود المرفقي f (الشكل 17، أ) وفي الوقت المناسب (الشكل 17، ب). تم الحصول على هذه الاعتماد على النموذج الفعلي لنفس DVS DVS DVS 8.2 / 7.1. يمكن أن ينظر إليه من الرقم الذي يمثل تمثيل الاعتماد WX \u003d F (F) مفيدا بعض الشيء، لأنه لا يعكس بالضبط جوهر الجسدي العمليات التي تحدث في قناة التخرج. ومع ذلك، فهو بالتحديد في هذا النموذج الذي يتم فيه اتخاذ هذه الرسومات لتقديمها في مجال مجال المحرك. في رأينا، هو أكثر صحة لاستخدام الاعتماد الزمني WX \u003d / (T) لتحليل.
نقوم بتحليل الاعتماد WX \u003d / (T) لن N \u003d 1500 دقيقة. يبدأ المخرج بعد فتح صمام العادم. في الوقت نفسه، يمكن تمييز المنطقة الأكثر ديناميكية في المصعد (الفاصل الزمني الذي توجد فيه زيادة حادة في معدل التدفق)، وهي مدة 6.3 مللي ثانية. بعد ذلك، يتم استبدال نمو معدل التدفق بموقفه. كما هو موضح سابقا (الشكل 15)، لهذا التكوين النظام الهيدروليكي وقت الاسترخاء هو 115-120 مللي ثانية، أي أكبر بكثير من مدة قسم الرفع. وبالتالي، ينبغي افتراض أن بداية الإصدار (قسم الرفع) يحدث بدرجة عالية من غير محللي. 540 Ф، حائل PKV 7 أ)
تم توفير الغاز من إجمالي الشبكة على خط الأنابيب، حيث تم تثبيت مقياس الضغط 1 للتحكم في الضغط على الشبكة والصمام 2، للتحكم في التدفق. تدفق الغاز إلى جهاز استقبال الخزان 3 بحجم 0.04 م 3، واحتوى على محاذاة مصبغة 4 لإخماد نبضات الضغط. من جهاز استقبال الخزان 3، تم توفير خط أنابيب الغاز إلى غرفة النفخ الأسطوانات 5، حيث تم تثبيت HoneComb 6. كان Honaycomb مصبغة رقيقة، وكان المقصود تنظيف تموجات الضغط المتبقية. تم إرفاق غرفة نهب الأسطوانة 5 على كتلة الأسطوانة 8، في حين تم دمج التجويف الداخلي للغرفة الخلوية الاسطوانة مع التجويف الداخلي لرئيس كتلة الأسطوانة.
بعد فتح صمام العادم 7، انتقل الغاز من غرفة المحاكاة عبر قناة العادم 9 إلى قناة القياس 10.
يوضح الشكل 20 في مزيد من التفصيل تكوين مسار العادم للتثبيت التجريبي، مما يشير إلى مواقع أجهزة استشعار الضغط وتحقيقات مقياس الحرارة.
نظرا لعدد محدود من المعلومات حول ديناميات عملية الإصدار، تم اختيار قناة مخرجية مباشرة كلاسيكية مع قسم متقاطع جولة: تم إرفاق رأس كتلة الأسطوانة 2 بأزرار أنابيب العادم التجريبية 4، طول الأنابيب كان 400 ملم، وقطر 30 ملم. في الأنبوب، تم حفر ثلاث ثقوب على المسافات L \\، LG و B، على التوالي، 20،140 و 340 ملم لتثبيت أجهزة استشعار الضغط 5 وأجهزة استشعار الحرارية تشاسر 6 (الشكل 20).
الشكل 20 - تكوين قناة العادم للتثبيت التجريبي وموقع المستشعر: 1 - اسطوانة - غرفة النفخ؛ 2 - رأس كتلة الاسطوانة؛ 3 - صمام العادم؛ 4 - أنبوب التخرج التجريبية؛ 5 - مجسات الضغط 6 - مجسات مقياس الحرارة لقياس معدل التدفق؛ L هو طول أنابيب المخرج؛ C_3- اذوايات لمواقع أجهزة استشعار هرمو المطارد من نافذة العادم
جعل نظام قياس التثبيت من الممكن تحديد: الركن الحالي من الدوران والسرعة الدورانية لعمود العمود المرفقي، ومعدل التدفق الفوري، ومعامل نقل الحرارة لحظية، وضغط التدفق الزائد. يتم وصف طرق تحديد هذه المعلمات أدناه. 2.3 قياس زاوية دوران وتكرار دوران التوزيع
لتحديد سرعة الدوران وزاوية الدوران الحالية من عمود الحدائق، وكذلك لحظة العثور على المكبس في النقاط الميتة العلوية والسفلية، تم تطبيق جهاز استشعار Tachometric، نظام التثبيت، الذي يظهر في الشكل 21، نظرا لأن المعلمات المذكورة أعلاه يجب تحديدها بشكل لا لبس فيه في دراسة العمليات الديناميكية في المحكمة الجنائية الدولية. أربعة
يتألف جهاز استشعار Tachometric من قرص مسنن 7، والذي كان لديه سوى اثنين من الأسنان يقعان مقابل بعضهما البعض. تم تثبيت القرص 1 مع محرك كهربائي 4 حتى يتوافق أحد أقراص القرص بموقف المكبس في النقطة الميتة العليا، والآخر، على التوالي، النقطة الميتة السفلى وتم إرفاقها بالعمود باستخدام اقتران 3. تم ربط عمود المحرك وعمود محرك المكبس بواسطة حزام نقل الحزام.
عند تمرير إحدى الأسنان بالقرب من المستشعر الاستقرائي 4، تم إصلاحه في ترايبود 5، يتم تشكيل إخراج المستشعر الاستقرائي نبض الجهد. باستخدام هذه النبضات، يمكنك تحديد الموضع الحالي للعموم و، وفقا لذلك، حدد موقف المكبس. من أجل الإشارات التي تتوافق مع NMT و NMT، تم إجراء الأسنان من بعضها البعض من بعضها البعض، يختلف التكوين عن بعضها البعض، بسبب أي إشارات في مخرج الاستشعار الاستقرائي كان لها مضطرب مختلف. تظهر الإشارة التي تم الحصول عليها عند المنفذ من المستشعر الاستقرائي في الشكل 22: نبض الجهد من السعة الأصغر يتوافق مع موقف المكبس في NTC، وبنبض السعة العالية، على التوالي، موقف في NMT.
ديناميات الغاز والمواد الاستهلاكية عملية إخراج محرك الاحتراق الداخلي المكبس مع تراكب
في الأدب الكلاسيكي على نظرية سير العمل والهندسة، يعتبر الشاحن التوربيني بشكل أساسي أكثر طريقة فعالة إجبار المحرك، بسبب زيادة كمية الهواء التي تدخل أسطوانات المحرك.
تجدر الإشارة إلى أنه في المصادر الأدبية، فإن تأثير الشاحن التربيني على الخصائص الديناميكية والفيزيائية الحرارية للتدفق الغازي لخط أنابيب العادم أمر نادرا للغاية. بشكل رئيسي في الأدب، يتم النظر في توربينات التوربينات التوربينية مع تبسيط، كعنصر من نظام تبادل الغاز، والذي يحتوي على مقاومة هيدروليكية لتدفق الغازات في منفذ الأسطوانات. ومع ذلك، من الواضح أن التوربينات الشاحن التربيني يلعب دورا مهما في تكوين تدفق غازات العادم ولديه تأثير كبير على الخصائص الهيدروديناميكية والفيزيائية الحرارية للتدفق. يناقش هذا القسم نتائج دراسة تأثير التوربينات التوربينية على الخصائص الهيدرودينية والفيزيائية الحرارية لتدفق الغاز في خط أنابيب العادم لمحرك المكبس.
تم إجراء دراسات على إعداد تجريبي، والذي تم وصفه مسبقا، في الفصل الثاني، التغيير الرئيسي هو تثبيت شاحن TKR-6 Turbo مع توربينات شعاعي محوري (أرقام 47 و 48).
نظرا لتأثير ضغط غازات العادم في خط أنابيب العادم لسير عمل التوربينات، تتم دراسة أنماط التغييرات في هذا المؤشر على نطاق واسع. مضغوط
يحتوي تركيب التوربينات التوربينية في خط أنابيب العادم تأثير قوي على الضغط ومعدل التدفق في خط أنابيب العادم، والذي ينظر إليه بوضوح من توصيل الضغط ومعدل التدفق في أنابيب العادم بشاحن التوربيني من زاوية العمود المرفقي (أرقام 49 و 50). مقارنة هذه التبعيات مع تبعيات مماثلة لخط أنابيب العادم دون شاحن توربيني في ظل ظروف مماثلة، يمكن أن نرى أن تثبيت التوربينات الشاحن التربيني في أنابيب العادم يؤدي إلى ظهور عدد كبير من التموجات في جميع أنحاء الإخراج بأكمله الناتج عن طريق عمل عناصر الشفرة (جهاز فوهة ومكره) من التوربينات. الشكل 48 - النوع العام من التثبيت مع الشاحن التربيني
تتمثل سمة مميزة أخرى في هذه التبعيات زيادة كبيرة في سعة تقلبات الضغط وتخفيض كبير في سعة تقلبات السرعة مقارنة بتنفيذ نظام العادم دون شاحن توربيني. على سبيل المثال، عند تكرار دوران العمود المرفقي 1500 دقيقة، فإن الحد الأقصى لضغط الغاز في خط الأنابيب مع شاحن توربيني هو أعلى مرتين، والسرعة أقل من 4.5 مرات من خط الأنابيب دون شاحن توربيني. زيادة الضغط وتقليل تسبب السرعة في خط أنابيب التخرج من خلال المقاومة التي تم إنشاؤها بواسطة التوربينات. تجدر الإشارة إلى أن القيمة القصوى للضغط في أنابيب الشاحن التربيني قد تحولت نسبة إلى أقصى قيمة الضغط في خط الأنابيب دون شاحن توربيني يصل إلى 50 درجة من الدوران من العمود المرفقي. لذلك
تعزيز الضغط الزائد المحلي (1X \u003d 140 مم) من جهاز الكمبيوتر ومعدل تدفق WX في خط أنابيب العادم من المقطع العرضي الدائري لمحرك مكبس مع شاحن توربيني من زاوية دوران العمود المرفقي P في ضبابي لإصدار P T \u003d 100 KPA بسرعات مختلفة من العمود المرن:
وقد وجد أنه في خط أنابيب العادم بشاحن توربيني، فإن الحد الأقصى لقيم معدل التدفق أقل مما كانت عليه في خط الأنابيب بدونها. تجدر الإشارة إلى أنه في الوقت نفسه لحظة تحقيق أقصى قيمة معدل التدفق نحو زيادة في زاوية بدوره العمود المرفقي هو سمة من سمة جميع أوضاع التثبيت. في حالة الشاحن التوربيني، يكون معدل السرعة أكثر وضوحا بسرعات منخفضة من دوران العمود المرفقي، وهو أيضا سمة مميزة وفي القضية دون شاحن توربيني.
ميزات مماثلة هي مميزة واعتماد PX \u003d / (P).
تجدر الإشارة إلى أنه بعد إغلاق صمام العادم، لا يتم تقليل سرعة الغاز في خط الأنابيب في جميع الأوضاع إلى الصفر. يؤدي تثبيت Turbo Charcharger Turbine في خط أنابيب العادم إلى تجانس نبضات معدل التدفق على جميع أوضاع التشغيل (خاصة مع الزفر الأولي 100 KPA)، سواء خلال براعة الإخراج وبعد نهايةها.
تجدر الإشارة إلى أنه في خط الأنابيب بشاحن توربيني، فإن شدة توهين تقلبات ضغط التدفق بعد إغلاق صمام العادم أعلى من دون شاحن توربيني
يجب افتراض أن التغييرات الموضحة أعلاه التغييرات في الخصائص الديناميكية للغاز عند تثبيت الشاحن التوربيني في خط أنابيب العادم، وتدفق التدفق في قناة المخرج، والتي يجب أن تؤدي حتما إلى تغييرات في الخصائص في الفيزياء الحرارية عملية الإفراج.
بشكل عام، فإن اعتماد تغيير الضغط في خط الأنابيب في DVS مع المتفوق يتفق مع الحصول عليه مسبقا.
الشكل 53 يوضح الرسوم البيانية الاعتماد تدفق شامل G من خلال خط أنابيب العادم من سرعة دوران العمود المرفقي تحت القيم المختلفة للضغط الزائد من ص تكوين نظام العادم (مع الشاحن التربيني ودونه). تم الحصول على هذه الرسومات باستخدام التقنية الموصوفة في.
من الرسوم البيانية الموضحة في الشكل 53، يمكن ملاحظة أنه بالنسبة لجميع قيم الزفر الأولي، فإن معدل التدفق الشامل G من الغاز في خط أنابيب العادم هو نفسه كما لو كان هناك المعارف التقليدية ودون ذلك.
في بعض أوضاع تشغيل التثبيت، يتجاوز الفرق في خصائص الإنفاق قليلا خطأ منهجي، وهو حوالي 8-10٪ لتحديد معدل التدفق الشامل. 0.0145 غرام. كجم / ثانية
لخط أنابيب مع مقطع متقاطع مربعة
نظام العادم مع وظائف طرد على النحو التالي. تأتي غازات العادم في نظام العادم من اسطوانة المحرك في القناة في رأس الأسطوانة 7، من حيث يمر إلى مشعب العادم 2. في مشعب العادم 2، تم تثبيت أنبوب Enjection 4 عند توفير الهواء عبر ultropneumoclap 5. مثل هذا الإعدام يسمح لك بإنشاء منطقة تفريغ مباشرة وراء رأس أسطوانة القناة.
لكي لا يخلق أنبوب طرد مقاومة هيدروليكية كبيرة في مشعب العادم، يجب ألا يتجاوز قطرها قطر 1/10 من هذا المجمع. من الضروري أيضا من أجل إنشاء وضع أساسي في مشعب العادم، ويظهر قفل القاذف. يتم تحديد موقف محور أنبوب طرد بالنسبة إلى محور جامع العادم (غريب الأطوار) اعتمادا على التكوين المحدد لنظام العادم ووضع تشغيل المحرك. في هذه الحالة، يعد معيار الفعالية درجة تنقية الأسطوانة من غازات العادم.
أظهرت تجارب البحث أن التفريغ (الضغط الثابت) الذي تم إنشاؤه في مشعب العادم 2 يجب أن يكون استخدام أنبوب الإخراج 4 على الأقل 5 كيلو باسكال. خلاف ذلك، فإن التسوية غير الكافية للتدفق النابض سيحدث. هذا يمكن أن يسبب تشكيل تيارات التغذية في القناة، والتي ستؤدي إلى انخفاض في كفاءة تطهير الأسطوانة، وفقا لذلك، تقليل قوة المحرك. يجب أن تقوم وحدة التحكم بالمحركات الإلكترونية بتنظيم تشغيل electropneumoclap 5، اعتمادا على السرعة الدورانية لمحرك العمود المرفقي المحرك. لتعزيز تأثير الطرد في نهاية إخراج أنبوب الإخراج 4، قد يتم تثبيت فوهة تحتية.
اتضح أن القيم القصوى لمعدل التدفق في قناة منفذ مع طرد ثابت أعلى بكثير من دون ذلك (ما يصل إلى 35٪). بالإضافة إلى ذلك، بعد إغلاق صمام العادم في قناة العادم مع طرد ثابت، تسقط سرعة تدفق الإخراج بشكل أبطأ بالمقارنة مع القناة التقليدية، مما يدل على تنظيف القناة المستمرة من غازات العادم.
يوضح الشكل 63 اعتماد معدل التدفق الطبيعي المحلي من VX من خلال قنوات منفذ من التصميمات المختلفة من السرعة الدورانية للمرن المرفقي P. أنها تشير إلى أنه في مجموعة كاملة من تكرار دوران العمود المرفقي في طرد ثابت يتزايد معدل التدفق من خلال نظام العادم، مما يجب أن يؤدي إلى أفضل تنظيف الاسطوانات من غازات العادم وزيادة في قوة المحرك.
وبالتالي، أظهرت الدراسة أن استخدام طرد ثابت في نظام العادم في نظام العادم يحسن تنقية غاز الاسطوانة مقارنة بالأنظمة التقليدية عن طريق استقرار التدفق في نظام العادم.
الفرق الأساسي الرئيسي لهذه الطريقة على طريقة تنبؤات التدفق في قناة العادم لمحرك المكبس باستخدام تأثير طرد ثابت هو أن الهواء من خلال أنبوب طرد يتم توفيره لقناة العادم فقط خلال براعة الإصدار فقط. هذا يمكن أن يكون ممكنا عن طريق الإعداد. كتلة إلكترونية التحكم في المحركات، أو تطبيق وحدة تحكم خاصة، يتم عرض الرسم البياني الذي يظهر في الشكل 66.
يتم تطبيق هذا المخطط الذي طوره المؤلف (الشكل 64) إذا كان من المستحيل ضمان التحكم في عملية الإخراج باستخدام وحدة التحكم في المحرك. يتكون مبدأ تشغيل مثل هذا المخطط في ما يلي، يجب تثبيت المغناطيس الخاص على محرك أحواض المحرك، يجب تثبيت المغناطيس الخاص، موقفه يتوافق مع لحظات فتح وإغلاق صمامات منفذ المحرك. يجب تثبيت المغناطيس في أعمدة مختلفة بالنسبة إلى مستشعر القطب الثنائي القاعة، والتي بدورها يجب أن تكون في المنطقة المجاورة مباشرة للمغناطيس. تمر بجانب مغناطيس المستشعر، الذي حددته على التوالي نقطة فتح صمامات العادم، يؤدي نبض كهربائي صغير، يتم تعزيزه بواسطة وحدة التضخيم الإشارة 5، ويتم تغذيته إلى chelopneumoclap، والاستنتاجات التي تتصل بها المخرجات 2 و 4 من وحدة التحكم، وبعد ذلك تفتح وتسبوع الهواء يبدأ. يحدث ذلك عندما يعمل المغناطيس الثاني بجانب المستشعر 7، وبعد ذلك يغلقها electropneumoclap.
ننتقل إلى البيانات التجريبية التي تم الحصول عليها في نطاق ترددات دوران العمود المرفقي P من 600 إلى 3000 دقيقة. 1 مع دبابيس ضبابية دائمة مختلفة في الإصدار (من 0.5 إلى 200 KPA). في التجارب، الهواء المضغوط مع درجة حرارة 22-24 مع أنبوب طرد وردت من طريق المصنع السريع. كان الانحراف (الضغط الثابت) أنبوب طرد في نظام العادم 5 KPA.
يوضح الشكل 65 الرسوم البيانية للتخصص في الضغط المحلي PX (Y \u003d 140 مم) ومعدل تدفق WX في خط أنابيب العادم من قسم المستدير المستدير من محرك المكبس مع طرد دوري من زاوية دوران العمود المرفقي R الضغط الزائد من № \u003d 100 KPA لمختلف ترددات الدوران من العمود المرفقي.
من هذه الرسوم البيانية، يمكن ملاحظة أنه طوال فترة الفصول بأكمله، هناك تذبذب ضغط مطلق في مسار التخرج، تصل القيم القصوى لتذبذبات الضغط إلى 15 كيلو باسكال، والحد الأدنى من الاضطلاع بتصوير 9 كيلو باسكال. ثم، كما هو الحال في مسار التخرج الكلاسيكي للمقطع العرضي الدائري، فإن هذه المؤشرات هي 13.5 KPA و 5 KPA. تجدر الإشارة إلى أن قيمة الضغط القصوى لوحظ بسرعة العمود المرن 1500 دقيقة. "1، على أوضاع تشغيل محرك تذبذب الضغط لا تصل هذه القيم. استدعاء. ذلك في الأنبوب الأول تم ملاحظة القسم المتقاطع الجوليدي، الزيادة الرتابة في سعة تقلبات الضغط اعتمادا على زيادة تواتر دوران العمود المرفقي.
من مخططات معدل تدفق الغاز المحلي لتدفق الغاز من زاوية دوران العمود المرفقي، يمكن أن نرى أن السرعات المحلية أثناء براعة الإصدار في القناة باستخدام تأثير طرد دوري أعلى مما كانت عليه في القناة الكلاسيكية لل مقطع عرض دائري لجميع أوضاع المحرك. هذا يشير إلى أفضل تنظيف لقناة التخرج.
الشكل 66، الرسوم البيانية لمقارنة اعتزام معدل التدفق الفموي للغاز من السرعة الدورانية للمركفي العمود المرفقي في مقطع العرض المستدير من دون إخراج القسم المقطع الدوري مع طرد دوري في مختلف الأزلق في قناة مدخلات مدخل وبعد
