تحليل العمليات الديناميكية للغاز لنظام العادم في DVS. نظم العادم محركات الاحتراق الداخلي. الدراسات المقدرة لفعالية أنظمة التخرج

480 فرك. | 150 غريفنا. | 7.5 دولار "، Mouseoff، fgcolor،" #FFFCC "، BGColor،" # 393939 ")؛" onmouseout \u003d "العودة ND ()؛"\u003e فترة أطروحة - 480 فرك.، التسليم 10 دقائق على مدار الساعة، سبعة أيام في الأسبوع والعطل

Grigoriev نيكيتا Igorevich. ديناميات الغاز والتبادل الحراري في خط أنابيب العادم بمحرك المكبس: أطروحة ... مرشح العلوم الفنية: 01.04.14 / Grigoriev نيكيتا Igorevich؛ [مكان الحماية: الدولة الفيدرالية مؤسسة تعليمية التعليم المهني العالي "جامعة أورال الفيدرالية المسماة بعد أول رئيس روسيا ب. N. Neltsin" http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php؟d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg، 2015.- 154 مع وبعد

مقدمة

الفصل 1. حالة القضية ووضع أهداف الدراسة 13

1.1 أنواع أنظمة العادم 13

1.2 الدراسات التجريبية لفعالية أنظمة العادم. 17.

1.3 دراسات تسوية لفعالية أنظمة التخرج 27

1.4 خصائص عمليات تبادل الحرارة في نظام العادم بمحرك الاحتراق الداخلي المكبس 31

1.5 الاستنتاجات وإعداد المهام 37

الفصل 2. منهجية البحث ووصف التثبيت التجريبي 39

2.1 اختيار منهجية لدراسة ديناميات الغاز وخصائص تبادل الحرارة لعملية إخراج محرك المكبس 39

2.2 التنفيذ البناء للتثبيت التجريبي لدراسة عملية الإصدار في DVS المكبس 46

2.3 قياس زاوية الدوران والسرعة توزيع فالي 50

2.4 تعريف التدفق الفوري 51

2.5 قياس معاملات نقل الحرارة المحلية لحظية 65

2.6 قياس تدفق الضغط الزائد في مسار التخرج 69

2.7 نظام جمع البيانات 69

2.8 استنتاجات الفصل 2 S

الفصل 3. ديناميات الغاز وخصائص النفقات لعملية الإصدار 72

3.1 ديناميات الغاز وعملية إطلاق المواد الاستهلاكية في محرك مكبس الاحتراق الداخلي دون تراكب 72.

3.1.1 مع خط أنابيب مع القسم عبر دائري 72

3.1.2 لخط أنابيب مع القسم عبر مربع 76

3.1.3 مع خط أنابيب الثلاثي المقطع العرضي 80

3.2 ديناميات الغاز والمواد الاستهلاكية لعملية إخراج محرك الاحتراق الداخلي المكبس مع تقليل 84

3.3 الخلاصة للفصل 3 92

الفصل 4. نقل الحرارة الفوري في قناة العادم لمحرك مكبس الاحتراق الداخلي 94

4.1 عملية نقل الحرارة المحلي الفورية للاحتراق الداخلي لمحرك الاحتراق الداخلي دون Supercharw 94

4.1.1 مع خط أنابيب مع القسم المستدير الصليب 94

4.1.2 لخط أنابيب مع القسم عبر مربع 96

4.1.3 مع خط أنابيب مع القسم الصليب الثلاثي 98

4.2 عملية نقل الحرارة الفوري لمخرج محرك مكبس الاحتراق الداخلي مع تقليل 101

4.3 استنتاجات الفصل 4 107

الفصل 5. استقرار التدفق في قناة العادم لمحرك مكبس الاحتراق الداخلي 108

5.1 تغيير نبضات التدفق في قناة العادم لمحرك المكبس باستخدام طرد ثابت ودوري 108

5.1.1 قمع نبضات التدفق في منفذ باستخدام طرد ثابت 108

5.1.2 تغيير نبضات التدفق في قناة العادم عن طريق طرد الدوري 112 5.2 التصميم البناء والتكنولوجي للمسالك العادم مع طرد 117

خاتمة 120.

فهرس

الدراسات المقدرة لفعالية أنظمة التخرج

نظام العادم لمحرك المكبس هو إزالة أسطوانات محرك الغاز العادم وتزويدها بتوربينات الشاحن التربيني (في محركات الإشراف) من أجل تحويل الطاقة إلى اليسار بعد سير العمل عمل ميكانيكي على شجرة المعارف التقليدية. يتم إجراء قنوات العادم من قبل خط أنابيب مشترك، يلقي من الحديد الزهر الرمادي أو المقاوم للحرارة، أو الألومنيوم في حالة التبريد، أو من فوهات الحديد الزهر المنفصلة. لحماية موظفي الخدمة من الحروق، يمكن تبريد أنبوب العادم بالماء أو المغلفة بالمواد العازلة للحرارة. إن خطوط الأنابيب المعزولة للحرارة أكثر تفضيلا للمحركات مع Superimposses توربينات الغاز. منذ في هذه الحالة، يتم تقليل فقدان طاقة غاز العادم. نظرا لأنه عند تسخينه ومبرد طول تغييرات خط أنابيب العادم، يتم تثبيت المعوضات الخاصة قبل التوربينات. على المحركات الكبيرة، تجمع المعوضات أيضا بين الأقسام الفردية من خطوط أنابيب العادم، والتي تجميعها وفقا لأسباب تكنولوجية.

معلومات حول معلمات الغاز قبل توربينات التوربينور في الديناميات خلال كل دورة عمل DVS ظهرت في 60s. بعض نتائج دراسات الاعتماد على درجة حرارة لحظية غازات العادم من الحمل للمحرك الأربعة السكتة الدماغية على مساحة صغيرة من دوران العمود المرفقي مؤرخة مع نفس الفترة الزمنية معروفة. ومع ذلك، لا في هذا ولا في مصادر أخرى هناك مثل الخصائص المهمة باعتبارها شدة نقل الحرارة المحلية ومعدل تدفق الغاز في قناة العادم. يمكن أن تكون الديزل مع متفوقة ثلاثة أنواع من تنظيم إمدادات الغاز من رأس الاسطوانة إلى التوربينات: نظام ضغط الغاز الدائم أمام التوربينات ونظام النبض ونظام فائق مع تحويل نبض.

في نظام الضغط المستمر، يذهب الغازات من جميع الأسطوانات إلى مجموعة كبيرة من العادم ذات الحجم الكبير، والتي بمثابة جهاز استقبال ونعم ضغط الضغط إلى حد كبير (الشكل 1). أثناء إطلاق الغاز من الأسطوانة في أنابيب العادم، يتم تشكيل موجة ضغط عالية السعة. عيب هذا النظام هو انخفاض قوي في أداء الغاز أثناء التدفق من الاسطوانة عبر المجمع إلى التوربينات.

مع هذه المنظمة لإطلاق سراح الغازات من الاسطوانة وتزويدها بجهاز فوهة التوربينات تنخفض فقدان الطاقة المرتبطة بتوسعها المفاجئ خلال انتهاء الأسطوانة في خط الأنابيب والتحويلين الطاقة: الطاقة الحركية الناشئة عن اسطوانة الغازات في الطاقة المحتملة لضغفها في خط الأنابيب، والآخر مرة أخرى في الطاقة الحركية في جهاز فوهة في التوربينات، كما يحدث في نظام التخرج مع ضغط ضغط دائم في مدخل التوربينات. نتيجة لذلك، أثناء النظام النبضي، تنخفض التشغيل المتاح للغازات المتاح في التوربينات وضغطها أثناء الإصدار، مما يقلل من تكلفة الطاقة لتنفيذ تبادل الغاز في اسطوانة محرك المكبس.

تجدر الإشارة إلى أنه مع متفائل نبض، تدهورت شروط تحويل الطاقة في التوربينات بشكل كبير بسبب عدماستي التدفق، مما يؤدي إلى انخفاض في كفاءته. بالإضافة إلى ذلك، يتم إعاقة تعريف المعلمات المحسوبة من التوربينات بسبب متغيرات الضغط ودرجة حرارة الغاز قبل التوربينات والخلفية، وإمدادات الانفصال من الغاز إلى جهاز فوهة لها. بالإضافة إلى ذلك، فإن تصميم كل من المحرك نفسه والتوربينات الشاحن التربيني معقد بسبب إدخال جامعي منفصلين. نتيجة لذلك، عدد من الشركات مع الإنتاج بكثافة الإنتاج بكميات ضخمة تنطبق المحركات مع توربينات الغاز المتفوق على نظام ضغط ثابت قبل التوربينات.

إن إشراف محول الدافع هو متوسط \u200b\u200bويجمع بين فوائد نبضات الضغط في مشعب العادم (تقليل عملية الفقر وتحسين تطهير الأسطوانة) مع فائز من تقليل تموجات الضغط قبل التوربينات، مما يزيد من كفاءة الأخير.

الشكل 3 - نظام متفوق مع تحويل نبض: 1 - فوهة؛ 2 - الفوهات؛ 3 - الكاميرا 4 - الناشر؛ 5 - خط أنابيب

في هذه الحالة، يتم تلخيص غازات العادم على الأنابيب 1 (الشكل 3) من خلال الفوهات 2، في خط أنابيب واحد، والذي يجمع بين الإصدارات من الاسطوانات، التي لا تتراكم مراحلها من قبل واحد إلى آخر. في وقت معين، يصل نبض الضغط في أحد خطوط الأنابيب إلى أقصى حد. في هذه الحالة، يصبح الحد الأقصى لمعدل انتهاء صلاحية الغاز من الفوهة المتصلة بهذا الأنابيب هو الحد الأقصى، مما يؤدي إلى تأثير طرد القرار في خط أنابيب آخر وبالتالي يسهل تطهير الاسطوانات المرفقة به. تتكرر عملية انتهاء الفتحات بتردد عال، وبالتالي، في الغرفة 3، والتي تنفذ دور الخلاط ومثبتة، يتم تشكيل دفق أكثر أو أقل موحدة، والطاقة الحركية التي في الناشر 4 ( يتم تحويل الحد من السرعة) إلى إمكانات بسبب زيادة الضغط. من خط الأنابيب 5 غازات تدخل التوربينات في الضغط المستمر تقريبا. يتم عرض مخطط هيكلي أكثر تعقيدا لتحويل النبض الذي يتكون من فوهات خاصة في نهايات أنابيب العادم، بالإضافة إلى الناشر المشترك، في الشكل 4.

تتميز التدفق الموجود في خط أنابيب العادم بأعلى ناضج عن تردد العملية نفسها، ولا معنى لمعايير الغاز في حدود أسطوانة أنابيب العادم والتوربينات. دوران القناة، انهيار الملف الشخصي والتغيير الدوري منه الخصائص الهندسية عند جزء الإدخال من الشق الصمام، فإن سبب فصل الطبقة الحدودية وتشكيل مناطق راكدة مكثفة، يتم تغيير أبعادها بمرور الوقت. في مناطق الركود، تدفق قابل للاسترداد مع دوامات نابض واسع النطاق، والذي يتفاعل مع التدفق الرئيسي في خط الأنابيب وحدد إلى حد كبير خصائص التدفق للقنوات. يتجلى عدم استياء الدفق في قناة العادم وعين ظروف الحدود الثابتة (مع صمام ثابت) نتيجة تموجات مناطق الازدحام. يمكن أن تحدد أبعاد الدوامات غير الثابتة وتكرار تموجاتها بشكل كبير فقط بطرق تجريبية فقط.

تعقيد دراسة تجريبية لهيكل تدفق دوامة غير ثابتة يجبر المصممين على المصممين والباحثين استخدامها عند اختيار الهندسة المثلى لقناة العادم من خلال مقارنة المواد الاستهلاكية غير المتكاملة وخصائص الطاقة للتدفق، عادة ما يتم الحصول عليها في ظل ظروف ثابتة على النماذج الفيزيائية، وهذا هو، مع تطهير ثابت. ومع ذلك، فإن إجمالي موثوقية هذه الدراسات لا تعطى.

تقدم الورقة النتائج التجريبية لدراسة هيكل الدفق في قناة العادم للمحرك تحليل مقارن الهياكل والخصائص المتكاملة للتدفقات في ظل ظروف ثابتة وغير طبيعية.

تشير نتائج الاختبار لعدد كبير من المتغيرات الإخراج إلى عدم كفاية النهج المعتاد للتعريف على أساس مرتكبي التدفق الثابت في ركبتي الأنابيب والأنابيب القصيرة. لا توجد حالات تباين التبعيات المتوقعة والمباشرة مستهلكات من هندسة القناة.

قياس زاوية دوران وتكرار دوران العمود الفقري

تجدر الإشارة إلى أن الحد الأقصى للفروق بين قيم TPS المحددة في مركز القناة وبالقرب من جدارها (الاختلاف الموجود في دائرة نصف قطر القناة) يتم ملاحظة في أقسام التحكم بالقرب من المدخلات إلى القناة دراسة والوصول إلى 10.0٪ من IPI. وبالتالي، إذا كانت التموجات القسرية لتدفق الغاز لمدة 1X إلى 150 ملم ستكون أقل بكثير مع فترة من IPI \u003d 115 مللي ثانية، يجب أن يتميز الحالي كدورة دراسية ذات درجة عالية من غير ثابتة. هذا يشير إلى أن نظام التدفق الانتقالي في قنوات تركيب الطاقة لم يكتمل بعد، وقد تأثر السخط التالي بالفعل. وعلى العكس من ذلك، إذا كانت نبضات التدفق ستكون أكثر بكثير مع فترة من TR، فيجب اعتبار التيار حدوث حدوث (بدرجة منخفضة من غير محلري). في هذه الحالة، قبل حدوث الاضطراب، فإن الوضع الهيدرودي الانتقالي لديه الوقت لإكماله، والمسؤولية المحاذاة. وأخيرا، إذا كان معدل تدفق التدفق قريبا من قيمة TR، يجب أن يتميز الحالية بأنها غير ثابتة معتدلة مع درجة متزايدة من غير محللي.

كمثال على الاستخدام المحتمل للأوقات المميزة المقترحة لتقييم الأوقات المميزة، يتم النظر في تدفق الغاز في قنوات العادم لمهندسي مكبس. أولا، يرجى الرجوع إلى الشكل 17، والتي تعد فيها معدل تدفق WX من زاوية دوران العمود المرفقي f (الشكل 17، أ) وفي الوقت المناسب (الشكل 17، ب). تم الحصول على هذه الاعتماد على النموذج الفعلي لنفس DVS DVS DVS 8.2 / 7.1. يمكن أن ينظر إليه من الرقم الذي يمثل تمثيل الاعتماد WX \u003d F (F) مفيدا بعض الشيء، لأنه لا يعكس بالضبط جوهر الجسدي العمليات التي تحدث في قناة التخرج. ومع ذلك، فهو بالتحديد في هذا النموذج الذي يتم فيه اتخاذ هذه الرسومات لتقديمها في مجال مجال المحرك. في رأينا، هو أكثر صحة لاستخدام الاعتماد الزمني WX \u003d / (T) لتحليل.

نقوم بتحليل الاعتماد WX \u003d / (T) ل N \u003d 1500 دقيقة "1 (الشكل 18). كما يمكن أن ينظر إليه، في سرعة العمود المرفقي هذه، مدة عملية الإفراج بأكملها هي 27.1 مللي ثانية. انتقالية عملية هيدروديناميكية في المخرج يبدأ بعد الافتتاح صمام العادموبعد في هذه الحالة، من الممكن اختيار المنطقة الأكثر ديناميكية في الرفع (الفاصل الزمني، خلالها الزيادة الحادة في معدل التدفق يحدث)، مدة 6.3 مللي ثانية. بعد ذلك، يتم استبدال نمو معدل التدفق بتراجعه. كما هو موضح سابقا (الشكل 15)، لهذا التكوين النظام الهيدروليكي وقت الاسترخاء هو 115-120 مللي ثانية، أي أكبر بكثير من مدة قسم الرفع. وبالتالي، ينبغي افتراض أن بداية الإصدار (قسم الرفع) يحدث بدرجة عالية من غير محللي. 540 Ф، حائل PKV 7 أ)

تم توفير الغاز من إجمالي الشبكة على خط الأنابيب، حيث تم تثبيت مقياس الضغط 1 للتحكم في الضغط على الشبكة والصمام 2، للتحكم في التدفق. تدفق الغاز إلى جهاز استقبال الخزان 3 بحجم 0.04 م 3، واحتوى على محاذاة مصبغة 4 لإخماد نبضات الضغط. من جهاز استقبال الخزان 3، تم توفير خط أنابيب الغاز إلى غرفة النفخ الأسطوانات 5، حيث تم تثبيت HoneComb 6. كان Honaycomb مصبغة رقيقة، وكان المقصود تنظيف تموجات الضغط المتبقية. تم إرفاق غرفة نهب الأسطوانة 5 على كتلة الأسطوانة 8، في حين تم دمج التجويف الداخلي للغرفة الخلوية الاسطوانة مع التجويف الداخلي لرئيس كتلة الأسطوانة.

بعد فتح صمام العادم 7، انتقل الغاز من غرفة المحاكاة عبر قناة العادم 9 إلى قناة القياس 10.

يوضح الشكل 20 في مزيد من التفصيل تكوين مسار العادم للتثبيت التجريبي، مما يشير إلى مواقع أجهزة استشعار الضغط وتحقيقات مقياس الحرارة.

نظرا لعدد محدود من المعلومات حول ديناميات عملية الإصدار، تم اختيار قناة مخرجية مباشرة كلاسيكية مع قسم متقاطع جولة: تم إرفاق رأس كتلة الأسطوانة 2 بأزرار أنابيب العادم التجريبية 4، طول الأنابيب كان 400 ملم، وقطر 30 ملم. في الأنبوب، تم حفر ثلاث ثقوب على المسافات L \\، LG و B، على التوالي، 20،140 و 340 ملم لتثبيت أجهزة استشعار الضغط 5 وأجهزة استشعار الحرارية تشاسر 6 (الشكل 20).

الشكل 20 - تكوين قناة العادم للتثبيت التجريبي وموقع المستشعر: 1 - اسطوانة - غرفة النفخ؛ 2 - رأس كتلة الاسطوانة؛ 3 - صمام العادم؛ 4 - أنبوب التخرج التجريبية؛ 5 - مجسات الضغط 6 - مجسات مقياس الحرارة لقياس معدل التدفق؛ L هو طول أنابيب المخرج؛ C_3- اذوايات لمواقع أجهزة استشعار هرمو المطارد من نافذة العادم

جعل نظام قياس التثبيت من الممكن تحديد: الركن الحالي من الدوران والسرعة الدورانية لعمود العمود المرفقي، ومعدل التدفق الفوري، ومعامل نقل الحرارة لحظية، وضغط التدفق الزائد. يتم وصف طرق تحديد هذه المعلمات أدناه. 2.3 قياس زاوية دوران وتكرار دوران التوزيع

لتحديد سرعة الدوران وزاوية الدوران الحالية من عمود الحدائق، وكذلك لحظة العثور على المكبس في النقاط الميتة العلوية والسفلية، تم تطبيق جهاز استشعار Tachometric، نظام التثبيت، الذي يظهر في الشكل 21، نظرا لأن المعلمات المذكورة أعلاه يجب تحديدها بشكل لا لبس فيه في دراسة العمليات الديناميكية في المحكمة الجنائية الدولية. أربعة

يتألف جهاز استشعار Tachometric من قرص مسنن 7، والذي كان لديه سوى اثنين من الأسنان يقعان مقابل بعضهما البعض. تم تثبيت القرص 1 مع محرك كهربائي 4 حتى يتوافق أحد أقراص القرص بموقف المكبس في النقطة الميتة العليا، والآخر، على التوالي، النقطة الميتة السفلى وتم إرفاقها بالعمود باستخدام اقتران 3. تم ربط عمود المحرك وعمود محرك المكبس بواسطة حزام نقل الحزام.

عند تمرير إحدى الأسنان بالقرب من المستشعر الاستقرائي 4، تم إصلاحه في ترايبود 5، يتم تشكيل إخراج المستشعر الاستقرائي نبض الجهد. باستخدام هذه النبضات، يمكنك تحديد الموضع الحالي للعموم و، وفقا لذلك، حدد موقف المكبس. من أجل الإشارات التي تتوافق مع NMT و NMT، تم إجراء الأسنان من بعضها البعض من بعضها البعض، يختلف التكوين عن بعضها البعض، بسبب أي إشارات في مخرج الاستشعار الاستقرائي كان لها مضطرب مختلف. تظهر الإشارة التي تم الحصول عليها عند المنفذ من المستشعر الاستقرائي في الشكل 22: نبض الجهد من السعة الأصغر يتوافق مع موقف المكبس في NTC، وبنبض السعة العالية، على التوالي، موقف في NMT.

ديناميات الغاز والمواد الاستهلاكية عملية إخراج محرك الاحتراق الداخلي المكبس مع تراكب

في الأدب الكلاسيكي على نظرية سير العمل والهندسة، يعتبر الشاحن التوربيني بشكل أساسي أكثر طريقة فعالة إجبار المحرك، بسبب زيادة كمية الهواء التي تدخل أسطوانات المحرك.

تجدر الإشارة إلى أنه في المصادر الأدبية، فإن تأثير الشاحن التربيني على الخصائص الديناميكية والفيزيائية الحرارية للتدفق الغازي لخط أنابيب العادم أمر نادرا للغاية. بشكل رئيسي في الأدب، يتم النظر في توربينات التوربينات التوربينية مع تبسيط، كعنصر من نظام تبادل الغاز، والذي يحتوي على مقاومة هيدروليكية لتدفق الغازات في منفذ الأسطوانات. ومع ذلك، من الواضح أن التوربينات الشاحن التربيني يلعب دورا مهما في تكوين تدفق غازات العادم ولديه تأثير كبير على الخصائص الهيدروديناميكية والفيزيائية الحرارية للتدفق. يناقش هذا القسم نتائج دراسة تأثير التوربينات التوربينية على الخصائص الهيدرودينية والفيزيائية الحرارية لتدفق الغاز في خط أنابيب العادم لمحرك المكبس.

تم إجراء دراسات على إعداد تجريبي، والذي تم وصفه مسبقا، في الفصل الثاني، التغيير الرئيسي هو تثبيت شاحن TKR-6 Turbo مع توربينات شعاعي محوري (أرقام 47 و 48).

نظرا لتأثير ضغط غازات العادم في خط أنابيب العادم لسير عمل التوربينات، تتم دراسة أنماط التغييرات في هذا المؤشر على نطاق واسع. مضغوط

يحتوي تركيب التوربينات التوربينية في خط أنابيب العادم تأثير قوي على الضغط ومعدل التدفق في خط أنابيب العادم، والذي ينظر إليه بوضوح من توصيل الضغط ومعدل التدفق في أنابيب العادم بشاحن التوربيني من زاوية العمود المرفقي (أرقام 49 و 50). مقارنة هذه التبعيات مع تبعيات مماثلة لخط أنابيب العادم دون شاحن توربيني في ظل ظروف مماثلة، يمكن أن نرى أن تثبيت التوربينات الشاحن التربيني في أنابيب العادم يؤدي إلى ظهور عدد كبير من التموجات في جميع أنحاء الإخراج بأكمله الناتج عن طريق عمل عناصر الشفرة (جهاز فوهة ومكره) من التوربينات. الشكل 48 - الشكل العام المنشآت مع الشاحن التربيني

تتمثل سمة مميزة أخرى في هذه التبعيات زيادة كبيرة في سعة تقلبات الضغط وتخفيض كبير في سعة تقلبات السرعة مقارنة بتنفيذ نظام العادم دون شاحن توربيني. على سبيل المثال، عند تكرار دوران العمود المرفقي 1500 دقيقة، فإن الحد الأقصى لضغط الغاز في خط الأنابيب مع شاحن توربيني هو أعلى مرتين، والسرعة أقل من 4.5 مرات من خط الأنابيب دون شاحن توربيني. زيادة الضغط وتقليل تسبب السرعة في خط أنابيب التخرج من خلال المقاومة التي تم إنشاؤها بواسطة التوربينات. تجدر الإشارة إلى أن القيمة القصوى للضغط في أنابيب الشاحن التربيني قد تحولت نسبة إلى أقصى قيمة الضغط في خط الأنابيب دون شاحن توربيني يصل إلى 50 درجة من الدوران من العمود المرفقي. لذلك

تعزيز الضغط الزائد المحلي (1X \u003d 140 مم) من جهاز الكمبيوتر ومعدل تدفق WX في خط أنابيب العادم من المقطع العرضي الدائري لمحرك مكبس مع شاحن توربيني من زاوية دوران العمود المرفقي P في ضبابي لإصدار P T \u003d 100 KPA بسرعات مختلفة من العمود المرن:

وقد وجد أنه في خط أنابيب العادم بشاحن توربيني، فإن الحد الأقصى لقيم معدل التدفق أقل مما كانت عليه في خط الأنابيب بدونها. تجدر الإشارة إلى أنه في الوقت نفسه لحظة تحقيق أقصى قيمة معدل التدفق نحو زيادة في زاوية بدوره العمود المرفقي هو سمة من سمة جميع أوضاع التثبيت. في حالة الشاحن التوربيني، يكون معدل السرعة أكثر وضوحا بسرعات منخفضة من دوران العمود المرفقي، وهو أيضا سمة مميزة وفي القضية دون شاحن توربيني.

ميزات مماثلة هي مميزة واعتماد PX \u003d / (P).

تجدر الإشارة إلى أنه بعد إغلاق صمام العادم، لا يتم تقليل سرعة الغاز في خط الأنابيب في جميع الأوضاع إلى الصفر. يؤدي تثبيت Turbo Charcharger Turbine في خط أنابيب العادم إلى تجانس نبضات معدل التدفق على جميع أوضاع التشغيل (خاصة مع الزفر الأولي 100 KPA)، سواء خلال براعة الإخراج وبعد نهايةها.

تجدر الإشارة إلى أنه في خط الأنابيب بشاحن توربيني، فإن شدة توهين تقلبات ضغط التدفق بعد إغلاق صمام العادم أعلى من دون شاحن توربيني

يجب افتراض أن التغييرات الموضحة أعلاه التغييرات في الخصائص الديناميكية للغاز عند تثبيت الشاحن التوربيني في خط أنابيب العادم، وتدفق التدفق في قناة المخرج، والتي يجب أن تؤدي حتما إلى تغييرات في الخصائص في الفيزياء الحرارية عملية الإفراج.

بشكل عام، فإن اعتماد تغيير الضغط في خط الأنابيب في DVS مع المتفوق يتفق مع الحصول عليه مسبقا.

الشكل 53 يوضح الرسوم البيانية الاعتماد تدفق شامل G من خلال خط أنابيب العادم من سرعة دوران العمود المرفقي تحت القيم المختلفة للضغط الزائد من ص تكوين نظام العادم (مع الشاحن التربيني ودونه). تم الحصول على هذه الرسومات باستخدام التقنية الموصوفة في.

من الرسوم البيانية الموضحة في الشكل 53، يمكن ملاحظة أنه بالنسبة لجميع قيم الزفر الأولي، فإن معدل التدفق الشامل G من الغاز في خط أنابيب العادم هو نفسه كما لو كان هناك المعارف التقليدية ودون ذلك.

في بعض أوضاع تشغيل التثبيت، يتجاوز الفرق في خصائص الإنفاق قليلا خطأ منهجي، وهو حوالي 8-10٪ لتحديد معدل التدفق الشامل. 0.0145 غرام. كجم / ثانية

لخط أنابيب مع مقطع متقاطع مربعة

نظام العادم مع وظائف طرد على النحو التالي. تأتي غازات العادم في نظام العادم من اسطوانة المحرك في القناة في رأس الأسطوانة 7، من حيث يمر إلى مشعب العادم 2. في مشعب العادم 2، تم تثبيت أنبوب Enjection 4 عند توفير الهواء عبر ultropneumoclap 5. مثل هذا الإعدام يسمح لك بإنشاء منطقة تفريغ مباشرة وراء رأس أسطوانة القناة.

لكي لا يخلق أنبوب طرد مقاومة هيدروليكية كبيرة في مشعب العادم، يجب ألا يتجاوز قطرها قطر 1/10 من هذا المجمع. من الضروري أيضا من أجل إنشاء وضع أساسي في مشعب العادم، ويظهر قفل القاذف. يتم تحديد موقف محور أنبوب طرد بالنسبة إلى محور جامع العادم (غريب الأطوار) اعتمادا على التكوين المحدد لنظام العادم ووضع تشغيل المحرك. في هذه الحالة، يعد معيار الفعالية درجة تنقية الأسطوانة من غازات العادم.

أظهرت تجارب البحث أن التفريغ (الضغط الثابت) الذي تم إنشاؤه في مشعب العادم 2 يجب أن يكون استخدام أنبوب الإخراج 4 على الأقل 5 كيلو باسكال. خلاف ذلك، فإن التسوية غير الكافية للتدفق النابض سيحدث. هذا يمكن أن يسبب تشكيل تيارات التغذية في القناة، والتي ستؤدي إلى انخفاض في كفاءة تطهير الأسطوانة، وفقا لذلك، تقليل قوة المحرك. يجب أن تقوم وحدة التحكم بالمحركات الإلكترونية بتنظيم تشغيل electropneumoclap 5، اعتمادا على السرعة الدورانية لمحرك العمود المرفقي المحرك. لتعزيز تأثير الطرد في نهاية إخراج أنبوب الإخراج 4، قد يتم تثبيت فوهة تحتية.

اتضح أن القيم القصوى لمعدل التدفق في قناة منفذ مع طرد ثابت أعلى بكثير من دون ذلك (ما يصل إلى 35٪). بالإضافة إلى ذلك، بعد إغلاق صمام العادم في قناة العادم مع طرد ثابت، تسقط سرعة تدفق الإخراج بشكل أبطأ بالمقارنة مع القناة التقليدية، مما يدل على تنظيف القناة المستمرة من غازات العادم.

يوضح الشكل 63 اعتمادات تدفق الصوت المحلي VX من خلال قنوات منفذ التنفيذ المختلفة من السرعة الدورانية العمود المرفقي P. إنهم يشيرون إلى أنه في المجموعة الكاملة من تكرار الدوران العمود المرفقي، مع طرد ثابت، يزيد معدل تدفق مستوى الصوت من خلال نظام العادم، والتي يجب أن تؤدي إلى تنظيف أسطوانات أفضل من غازات العادم وزيادة قوة المحرك.

وبالتالي، أظهرت الدراسة أن استخدام طرد ثابت في نظام العادم في نظام العادم يحسن تنقية غاز الاسطوانة مقارنة بالأنظمة التقليدية عن طريق استقرار التدفق في نظام العادم.

الفرق الأساسي الرئيسي لهذه الطريقة على طريقة تنبؤات التدفق في قناة العادم لمحرك المكبس باستخدام تأثير طرد ثابت هو أن الهواء من خلال أنبوب طرد يتم توفيره لقناة العادم فقط خلال براعة الإصدار فقط. هذا يمكن أن يكون ممكنا عن طريق الإعداد. كتلة إلكترونية التحكم في المحركات، أو تطبيق وحدة تحكم خاصة، يتم عرض الرسم البياني الذي يظهر في الشكل 66.

يتم تطبيق هذا المخطط الذي طوره المؤلف (الشكل 64) إذا كان من المستحيل ضمان التحكم في عملية الإخراج باستخدام وحدة التحكم في المحرك. يتكون مبدأ تشغيل مثل هذا المخطط في ما يلي، يجب تثبيت المغناطيس الخاص على محرك أحواض المحرك، يجب تثبيت المغناطيس الخاص، موقفه يتوافق مع لحظات فتح وإغلاق صمامات منفذ المحرك. يجب تثبيت المغناطيس في أعمدة مختلفة بالنسبة إلى مستشعر القطب الثنائي القاعة، والتي بدورها يجب أن تكون في المنطقة المجاورة مباشرة للمغناطيس. تمر بجانب مغناطيس المستشعر، الذي حددته على التوالي نقطة فتح صمامات العادم، يؤدي نبض كهربائي صغير، يتم تعزيزه بواسطة وحدة التضخيم الإشارة 5، ويتم تغذيته إلى chelopneumoclap، والاستنتاجات التي تتصل بها المخرجات 2 و 4 من وحدة التحكم، وبعد ذلك تفتح وتسبوع الهواء يبدأ. يحدث ذلك عندما يعمل المغناطيس الثاني بجانب المستشعر 7، وبعد ذلك يغلقها electropneumoclap.

ننتقل إلى البيانات التجريبية التي تم الحصول عليها في نطاق ترددات دوران العمود المرفقي P من 600 إلى 3000 دقيقة. 1 مع دبابيس ضبابية دائمة مختلفة في الإصدار (من 0.5 إلى 200 KPA). في التجارب، الهواء المضغوط مع درجة حرارة 22-24 مع أنبوب طرد وردت من طريق المصنع السريع. كان الانحراف (الضغط الثابت) أنبوب طرد في نظام العادم 5 KPA.

يوضح الشكل 65 الرسوم البيانية للتخصص في الضغط المحلي PX (Y \u003d 140 مم) ومعدل تدفق WX في خط أنابيب العادم من قسم المستدير المستدير من محرك المكبس مع طرد دوري من زاوية دوران العمود المرفقي R الضغط الزائد من № \u003d 100 KPA لمختلف ترددات الدوران من العمود المرفقي.

من هذه الرسوم البيانية، يمكن ملاحظة أنه طوال فترة الفصول بأكمله، هناك تذبذب ضغط مطلق في مسار التخرج، تصل القيم القصوى لتذبذبات الضغط إلى 15 كيلو باسكال، والحد الأدنى من الاضطلاع بتصوير 9 كيلو باسكال. ثم، كما هو الحال في مسار التخرج الكلاسيكي للمقطع العرضي الدائري، فإن هذه المؤشرات هي 13.5 KPA و 5 KPA. تجدر الإشارة إلى أن قيمة الضغط القصوى لوحظ بسرعة العمود المرن 1500 دقيقة. "1، على أوضاع تشغيل محرك تذبذب الضغط لا تصل هذه القيم. استدعاء. ذلك في الأنبوب الأول تم ملاحظة القسم المتقاطع الجوليدي، الزيادة الرتابة في سعة تقلبات الضغط اعتمادا على زيادة تواتر دوران العمود المرفقي.

من مخططات معدل تدفق الغاز المحلي لتدفق الغاز من زاوية دوران العمود المرفقي، يمكن أن نرى أن السرعات المحلية أثناء براعة الإصدار في القناة باستخدام تأثير طرد دوري أعلى مما كانت عليه في القناة الكلاسيكية لل مقطع عرض دائري لجميع أوضاع المحرك. هذا يشير إلى أفضل تنظيف لقناة التخرج.

الشكل 66، الرسوم البيانية لمقارنة اعتزام معدل التدفق الفموي للغاز من السرعة الدورانية للمركفي العمود المرفقي في مقطع العرض المستدير من دون إخراج القسم المقطع الدوري مع طرد دوري في مختلف الأزلق في قناة مدخلات مدخل وبعد

صفحة: (1) 2 3 4 ... 6 "لقد كتبت بالفعل عن كاتمات الصوت الرنين -" حفازات "و" muffers / mufers "(يتم استخدام النماذج من قبل عدة مصطلحات، مشتقة من الإنجليزية" كاتم الصوت "- كاتم الصوت، سوردينينكا، إلخ). يمكنك أن تقرأ عن هذا في مقالتي "وبدلا من القلب - محرك ليفي."

ربما يستحق التحدث عن أنظمة العادم في DVS بشكل عام لمعرفة كيفية تقسيم "الذباب من Kitlet" في هذا ليس من السهل فهم المنطقة. ليس من السهل من وجهة نظر العمليات البدنية التي تحدث في كاتم الصوت بعد أن أكمل المحرك بالفعل عامل آخر، ويبدو أن وظيفته.
ثم سنناقش محركات الطراز السكتة الدماغية، ولكن كل التفكير صحيح بالنسبة لأربعة السكتات الدماغية، ومحركات "غير نموذجية" Cubatures.

اسمحوا لي أن أذكرك أنه بعيدا عن كل مسالك العادم من DVS، حتى بنيت وفقا لمخطط الرنين، يمكن أن يعطي زيادة في قوة الطاقة أو عزم الدوران، وكذلك تقليل مستوى الضوضاء. بواسطة وكبيرة، هذه هي متطلبات حصرية متبادلة، ويتم تقليل مهمة مصمم نظام العادم عادة إلى البحث عن حل وسط بين ضجيج DVS، وقوتها في وضع التشغيل واحد أو آخر.
ويرجع ذلك إلى عدة عوامل هذا. النظر في المحرك "المثالي"، والتي يكون فيها فقدان الطاقة الداخلية للاحتكاك من العقد المنزلق صفر. لن نأخذ في الاعتبار الخسائر في المحامل المتداول والخسارة، لا مفر منها عند التدفقات الداخلية العمليات الديناميكية الغازية (الشفط والتطهير). نتيجة لذلك، تم إصدار جميع الطاقة أثناء الاحتراق يمزج الوقودسوف تنفق على:
1) العمل المفيد للسائقين النموذجيين (المروحة، عجلة، إلخ. لا يمكن النظر في كفاءة هذه العقد، هو موضوع منفصل).
2) الخسائر الناشئة عن مرحلة أخرى دورية من العملية عمل DVS - العادم.

إنه فقدان العادم يستحق النظر في مزيد من التفاصيل. وأؤكد أنه لا يتعلق بتراكم أعمال السكتة الدماغية (وافقنا على أن المحرك "داخل نفسه مثالي)، ولكن حول خسائر" إخراج "الاحتراق خليط الوقود من المحرك إلى الجو. يتم تحديدها بشكل رئيسي، والمقاومة الديناميكية لمسار العادم نفسه هو كل شيء ينضم إلى محرك المحرك. من المدخل إلى فتحات المخرج من "كاتم الصوت". آمل أن لا تحتاج إلى إقناع أي شخص أن أصغر مقاومة القنوات، ووفقا للغازات من المحرك "غادرت"، كلما قلت أقل من قضاء الجهود على ذلك، وأسرع عملية " فصل الغاز "سوف يمر.
من الواضح أنه مرحلة العادم لنظام الاحتراق الداخلي الذي هو الرئيسي في عملية تكوين الضوضاء (ننسى الضوضاء الناشئة أثناء الشفط وحرق الوقود في الاسطوانة، وكذلك حول الضوضاء الميكانيكية من العملية من الآلية - يمكن أن تكون الضوضاء الميكانيكية المثالية MEX ببساطة). من المنطقي أن نفترض أنه في هذا التقريب، سيتم تحديد الكفاءة الكلية ل DVS بواسطة العلاقة بين العمل المفيد، وفقدان العادم. وفقا لذلك، فإن التخفيض في فقدان العادم سيزيد من كفاءة المحرك.

أين تضيع الطاقة عندما تنفق العادم؟ بطبيعة الحال، يتم تحويله إلى التذبذبات الصوتية. محيط ب (الجو)، أي في الضوضاء (بالطبع، هناك أيضا تدفئة من المساحة المحيطة، لكننا ما زلنا افتراضي حول هذا الموضوع). مكان حدوث هذه الضوضاء هو قطع من نافذة العادم للمحرك، حيث يوجد توسع يشبه القفز غازات العادم، مما يبدأ الأمواج الصوتية. فيزياء هذه العملية بسيطة للغاية: في وقت فتح نافذة العادم في حجم صغير من الأسطوانة هناك جزء كبير من المخلفات الغازية المضغوطة من منتجات احتراق الوقود، والتي عند دخول المساحة المحيطة بسرعة وسوست بشكل حاد، ويحدث ضربة ديناميكية للغاز، مما أثار التذبذبات الصوتية العائمة اللاحقة في الهواء (تذكر القطن الناشئ عن تلبيد زجاجة الشمبانيا). لتقليل هذا القطن، يكفي زيادة وقت انتهاء صلاحية الغازات المضغوطة من الأسطوانة (زجاجة)، مما يحد من المقطع العرضي من نافذة العادم (فتح التوصيل بسلاسة). ولكن هذه الطريقة للحد من الضوضاء غير مقبول محرك حقيقيوالتي، كما نعرف، تعتمد السلطة مباشرة على الثورات، وبالتالي، من سرعة جميع العمليات المتدفقة.
يمكنك تقليل ضجيج العادم بطريقة أخرى: لا تحد من مساحة الإطارات عبر نافذة العادم ووقت انتهاء الصلاحية غازات العادملكن الحد من سرعة توسعه هو بالفعل في الغلاف الجوي. وقد تم العثور على هذه الطريقة.

مرة أخرى في الثلاثينيات من القرن الماضي، بدأت الدراجات النارية والسيارات الرياضية في تجهيز مخروطي غريب أنابيب العادم مع زاوية افتتاح صغيرة. تم استدعاء هؤلاء كاتمات الصوت "Megafones". انهم يقللوا قليلا من مستوى ضجيج العادم للمحرك، وفي بعض الحالات، تم تخفيضه أيضا، لزيادة قوة المحرك بسبب تحسين تنظيف الاسطوانة من بقايا الغازات التي تنفق بسبب القصور الذاتي نهب الغاز تتحرك داخل أنابيب العادم المخروطية.

أظهرت الحسابات والتجارب العملية أن الزاوية المثلى من المكبر الصوتية قريبة من 12-15 درجة. من حيث المبدأ، إذا قمت بإنشاء مكبر الصوت مع مثل هذه الزاوية التي كشفت لفترة طويلة جدا، فسوف تطفئ بفعالية ضوضاء المحرك، دون الحد تقريبا من قدرةها، ولكن في الممارسة العملية لا يتم تنفيذ مثل هذه الهياكل بسبب أوجه القصور وتقييد التصميم الواضح.

هناك طريقة أخرى لتقليل ضوضاء DVS هي تقليل نبضات غازات العادم عند إخراج نظام العادم. لذلك، فإن العادم لم يتم مباشرة في الجو مباشرة، وفي جهاز استقبال متوسط \u200b\u200bمن الحجم الكافي (من الناحية المثالية، أعلى 20 مرة على الأقل من حجم العمل من الأسطوانة)، مع إطلاق غازات لاحقة من خلال ثقب صغير نسبيا، يمكن أن تكون المنطقة التي تقل أعماقها عن نافذة منطقة العادم. مثل هذه الأنظمة سلسة الطبيعة النابضة لحركة خليط الغاز عند منفذ المحرك، وتحولها إلى قريب من التقدمي الموحد في منفذ الخمار.

اسمحوا لي أن أذكرك أن الخطاب في الوقت الحالي يذهب حول الأنظمة المدمرة التي لا تزيد من مقاومة الغاز الديناميكية للغازات. لذلك، لن أثير قلق جميع أنواع الحيل من نوع الشبكات المعدنية داخل الغرفة المدمرة، والأقسام المثقبة والأنابيب، والتي تتيح لك، بالطبع، تقليل ضوضاء المحرك، ولكن على حساب قوتها.

كانت الخطوة التالية في تطوير كاتمات الصوت أنظمة تتكون من مجموعات مختلفة من الأساليب المذكورة أعلاه. سأقول على الفور، بالنسبة للجزء الأكبر فهو بعيد عن المثالي، لأن بدرجة واحدة أو آخر، تزداد مقاومة دامام الغاز في مسار العادم، والتي تؤدي بشكل فريد إلى انخفاض في قوة المحرك الذي ينتقل إلى الدفع.

//
صفحة: (1) 2 3 4 ... 6 »

بالتوازي، تطوير أنظمة العادم المدمرة، تم تطوير النظم، يشار إليها بشكل تقليدي باسم "كاتمات الصوت"، ولكنها صممت ليس كثيرا لتقليل مستوى الضوضاء لمحرك التشغيل، كم هو تغيير خصائص الطاقة الخاصة به (قوة المحرك، أو عزم الدوران لها). في الوقت نفسه، ذهبت مهمة خياطة الضوضاء إلى الخطة الثانية، ولا يتم تخفيض هذه الأجهزة، ولا يمكن أن تقلل بشكل كبير من ضوضاء العادم للمحرك، وغالبا ما تعززها.

يعتمد عمل هذه الأجهزة على عمليات الرنين داخل "كاتمات الصوت" بأنفسهم، وتمتلك، مثل أي جسم مجوف مع خصائص مرونة المانحين. نظرا للينة الداخلية لنظام العادم، يتم حل مشكلتين متوازيتين في وقت واحد: تم تحسين تنظيف الأسطوانة من بقايا الخليط القابل للاحتراق في البراعة السابقة، وملء الاسطوانة جزء جديد من القابلة للاحتراق خليط لارتداء الضغط التالي.
يرجع التحسن في تنظيف الاسطوانة إلى حقيقة أن ركيزة الغاز في المنوع العازلة، سجلت بعض السرعة أثناء إخراج الغازات في اللباقة السابقة، بسبب الجمود، مثل مكبس في المضخة، لا يزال تمتص من بقايا الغازات من الاسطوانة حتى بعد ضغط الاسطوانة تأتي مع ضغط في المنوع العليا. في الوقت نفسه، يحدث تأثير آخر غير مباشر: نظرا لهذا الضخ البسيط الإضافي، يتناقص الضغط في الاسطوانة، والذي يؤثر بشكل إيجابي على براعة التطهير المقبل - في الاسطوانة التي تقع إلى حد ما أكثر من خليط قابلة للاحتراق أكثر مما يمكن أن تحصل عليه إذا كان ضغط الاسطوانة كان مساويا في الغلاف الجوي.

بالإضافة إلى ذلك، فإن الموجة العكسية من ضغط العادم، تنعكس من الارتباك (المخروط الخلفي لنظام العادم) أو مزيج (الحجاب الحاجز الديناميكي للغاز) المثبتة في تجويف الصمت، والعودة إلى نافذة العادم من الاسطوانة في وقت وجودها إغلاق، بالإضافة إلى "العبث" خليط الوقود في الاسطوانة، حتى أكثر زيادة ملء.

هنا تحتاج إلى فهم بوضوح أنه لا يتعلق بالحركة المتبادلة للغازات في نظام العادم، ولكن حول العملية التذبذبة الموجة داخل الغاز نفسه. يتحرك الغاز فقط في اتجاه واحد - من نافذة العادم من الاسطوانة في اتجاه المخرج عند منفذ نظام العادم، أولا بأرز حاد، وتيرة تساوي قيمة دوران السيارة، ثم تدريجيا من هذه يتم تقليل Jolts، في الحد الذي يتحول إلى حركة رقمنة موحدة. و "هناك وهنا" موجات الضغط تسير، طبيعة ما تشبه جدا الموجات الصوتية في الهواء. وسرعة هذه الاهتزازات من الضغط قريب من سرعة الصوت في الغاز، مع مراعاة خصائصها - الكثافة ودرجة الحرارة في المقام الأول. بالطبع، هذه السرعة مختلفة إلى حد ما عن الحجم المعروف لسرعة الصوت في الهواء، في الظروف العادية يساوي حوالي 330 م / ث.

يتحدث بدقة، فإن العمليات المتدفقة في أنظمة العادم في DSV لا يسمى بشكل صحيح تماما صوتي نقي. بدلا من ذلك، يطيعون القوانين المستخدمة لوصف موجات الصدمة، وإن كان ضعيفا. وهذا لم يعد من الزيادة والديناميكا الحرارية القياسية، وهي مكدسة بوضوح في إطار العمليات المتساوية والأديابات التي وصفتها القوانين ومعادلات Boylya و Mariotta و Klapaireron وغيرها منهم.
صادفت هذه الفكرة بضعة حالات، وشاهدها الذي كنت فيه أنا. جوهرها على النحو التالي: ثني الرنين من المحركات عالية السرعة والسباقات (AVIA والمحكمة والسيارات)، والعمل على الأوضاع المتابعة، والتي يتم فيها عدم تلقح المحركات في بعض الأحيان تصل إلى 40،000-45.000 دورة في الدقيقة، وحتى أعلى، إنهم يبدأون "الإبحار" - إنهم حرفيا في العينين يغيرون الشكل "تحديد"، كما لو لم يكن مصنوعا من الألومنيوم، ولكن من البلاستيسين، وحتى المحمص بقوة! وهذا يحدث على ذروة الرنانية من "التوأم". ولكن من المعروف أن درجة حرارة غازات العادم عند الخروج من نافذة العادم لا تتجاوز 600-650 درجة مئوية، في حين أن نقطة الانصهار من الألمنيوم النقي أعلى قليلا - حوالي 660 درجة مئوية، وسبائكها وأكثر من ذلك. في الوقت نفسه (الشيء الرئيسي!)، وليس أنبوب العادم المكبرى، المجاور مباشرة إلى نافذة العادم، هو في كثير من الأحيان ذاب ومشوض، حيث يبدو أن أعلى درجة حرارة، وأسوأ ظروف درجات الحرارة، ولكن منطقة درجة الحرارة، ولكن الخلط العكسي مخروط، والتي يصل فيها غاز العادم إلى درجة حرارة أصغر بكثير، مما ينخفض \u200b\u200bبسبب توسعها داخل نظام العادم (تذكر القوانين الأساسية لديناميات الغاز)، وإلى جانب ذلك، عادة ما يتم تفجير هذا الجزء من كاتم الصوت بالحادث تدفق الهواء، أي تبرد بالإضافة إلى ذلك.

لفترة طويلة لم أتمكن من فهم هذه الظاهرة وشرحها. كل شيء سقط في مكانه بعد أن ضربت بطريق الخطأ الكتاب الذي تم وصف فيه عمليات أمواج الصدمات. هناك قسم خاص من ديناميات الغاز، والمسار الذي يتم قراءته فقط على صنابير خاصة من بعض الجامعات التي تعد الفنيين المتفجرين. يحدث شيء مماثل (ودرس) في الطيران، حيث كان نصف قرن من الزمان، في فجر الرحلات الجوية الأسرع النسبية، واجهت أيضا بعض الحقائق غير المملوءة بتدمير تصميم طائرة شراعية للطائرات في وقت الانتقال الأساسي.

UDC 621.436.

تأثير المقاومة الديناميكية الهوائية لأنظمة المدخول والعادم لمحركات السيارات في عمليات تبادل الغاز

l.v. النجارين، BP. zhilkin، yu.m. برودوف، ني. grigoriev.

تقدم الورقة نتائج دراسة تجريبية لتأثير مقاومة الديناميكية الهوائية لأنظمة المدخول والعادم محركات المكبس في عمليات تبادل الغاز. تم تنفيذ التجارب على النماذج عبر الإنترنت لمحرك اسطوانة واحدة. يتم وصف المنشآت وطرق إجراء التجارب. يتم تقديم الاعتمادات في التغيير في السرعة الفورية والضغط من التدفق في مسارات الهواء الغازية للمحرك من زاوية دوران العمود المرفقي. تم الحصول على البيانات في مختلف معاملات مقاومة النظم المدخول والعادم وترددات مختلفة من دوران العمود المرفقي. بناء على البيانات التي تم الحصول عليها، كانت الاستنتاجات مصنوعة من الميزات الديناميكية لعمليات تبادل الغاز في المحرك ظروف مختلفةوبعد يظهر أن استخدام كاتم الصوت الضجيج ينعم تموج التدفق ويغير خصائص التدفق.

الكلمات المفتاحية: محرك المكبس، عمليات تبادل الغاز، ديناميات العملية، نبضات السرعة وضغط التدفق، كاتم الصوت الضوضاء.

مقدمة

يتم إجراء عدد من المتطلبات على تناول ونتائج محركات مكبس الاحتراق الداخلي، من بينها الانخفاض الرئيسي في الضوضاء الديناميكية الهوائية والحد الأدنى من المقاومة الديناميكية الهوائية هي الرئيسية. يتم تحديد كل من هذه المؤشرات في التوصيل البيني لتصميم عنصر المرشح، كاتمات الصوت المدخل والإصدار، والهيوان الحفاز، وجود متفوقة (ضاغط و / أو شاحن توربيني)، وكذلك تكوين المدخول وخطوط أنابيب العادم و طبيعة التدفق فيها. في الوقت نفسه، هناك أي بيانات عمليا عن تأثير العناصر الإضافية لأنظمة الاستخدام والعادم (المرشحات، كاتمات الصوت، الشاحن التربيني) على ديناميات الغاز فيها.

تقدم هذه المقالة نتائج دراسة تأثير مقاومة الديناميكا الهوائية لأنظمة المدخول والعادم على عمليات تبادل الغاز فيما يتعلق بمحرك مكبس البعد 8.2 / 7.1.

النباتات التجريبية

ونظام جمع البيانات

تم إجراء دراسات تأثير المقاومة الديناميكية الديناميكية لأنظمة الغاز في عمليات تبادل الغاز في مهندسي مكبس في نموذج محاكاة البعد 4.2 / 7.1، مدفوعة بالتناوب المحرك غير المتزامنتم ضبط وتيرة دوران العمود المرفقي الذي تم تعديله في النطاق N \u003d 600-3000 دقيقة 1 بدقة ± 0.1٪. يوصف التثبيت التجريبي بمزيد من التفاصيل.

في التين. 1 و 2 اعرض التكوينات والأحجام الهندسية للمسار التجريبي والمسار التجريبي، بالإضافة إلى موقع التثبيت للقياس لحظية

قيم منتصف السرعة وضغط تدفق الهواء.

لقياسات قيم الضغط الفوري في الدفق (ثابت) في قناة الكمبيوتر، تم استخدام مستشعر الضغط £ -10 بواسطة Wika، والسرعة التي تقل عن 1 مللي ثانية. كان الحد الأقصى للمتوسط \u200b\u200bالأقارب المتوسط \u200b\u200bلقياس الضغط المربع هو ± 0.25٪.

لتحديد الوسيلة الفورية في قسم قناة تدفق الهواء، يتمتع بالحرارة في درجة الحرارة الثابت للتصميم الأصلي، وهو العنصر الحساس الذي كان مؤشر ترابط Nichrome بقطر 5 ميكرون وطول 5 ملم. كان الحد الأقصى الأقصى النسبي المتوسط \u200b\u200bالمتوسط \u200b\u200bلقياس سرعة WX كان ± 2.9٪.

تم إجراء قياس تكرار دوران العمود المرفقي باستخدام عداد Tachometric يتكون من قرص مسنن ثابت على رمح العمود المرفقي واستشعار حثي. شكل المستشعر نبض الجهد عند التردد يتناسب مع سرعة الدوران للعمود. وفقا لهذه البقول، تم تسجيل وتيرة الدوران، وكان موقف العمود المرفقي (الزاوية F) مصممة ولحظة اجتياز مكبس VMT و NMT.

دخلت الإشارات من جميع أجهزة الاستشعار محول تناظري إلى رقمي وتنتقل إلى جهاز كمبيوتر شخصي لمزيد من المعالجة.

قبل إجراء التجارب، تم إجراء استهداف ثابت وديناميكي لنظام القياس بشكل عام، والتي أظهرت السرعة اللازمة لدراسة ديناميات العمليات الديناميكية للغاز في أنظمة مدخل ومحركات المكبس. إجمالي متوسط \u200b\u200bخطأ متوسط \u200b\u200bالتجارب حول تأثير المقاومة الديناميكية الهوائية أنظمة DVS. كانت عمليات تبادل الغاز ± 3.4٪.

تين. 1. التكوين والأحجام الهندسية لمسار الاستمتاع بالتثبيت التجريبي: 1 - رئيس الاسطوانة؛ أنبوب 2- الفقاعات. 3 - أنبوب القياس. 4 - أجهزة الاستشعار بالمقياس الحراري لقياس معدل تدفق الهواء؛ 5 - مجسات الضغط

تين. 2. التكوين والأبعاد الهندسية لمسار العادم للتثبيت التجريبي: 1 - رئيس الاسطوانة؛ 2 - مؤامرة العمل - أنبوب التخرج. 3 - مجسات الضغط؛ 4 - مجسات مقياس الحرارة

تمت دراسة تأثير العناصر الإضافية على ديناميات الغاز وعمليات الإطلاق مع معاملات مقاومة النظام المختلفة. تم إنشاء المقاومة باستخدام مرشحات المدخول المختلفة والإفراج عنها. لذلك، كواحد منهم، تم استخدام مرشح السيارات الجوي القياسي مع معامل مقاومة 7.5. تم اختيار مرشح الأنسجة مع معامل مقاومة 32 كعنصر مرشح آخر. تم تحديد معامل المقاومة تجريبيا من خلال التطهير الثابت في ظروف المختبر. كما أجريت الدراسات دون مرشحات.

تأثير المقاومة الديناميكية الهوائية على عملية مدخل

في التين. 3 و 4 أعرض اعتمادات معدل تدفق الهواء وضغط الكمبيوتر في الداخل

lE من زاوية دوران العمود المرفقي F في مختلف ترددات دورانه وعند استخدام مرشحات المدخول المختلفة.

وقد تم تأسيسها أنه في كلتا الحالتين (مع كاتم الصوت وبدون) نبضات معدلات تدفق الهواء، يتم التعبير عن معدلات تدفق الهواء بسرعة عالية من دوران العمود المرفقي. في الوقت نفسه في قناة المدخول مع كلاكس الضوضاء السرعة القصوى تدفق الهواء، كما يجب توقعه، أقل مما كانت عليه في القناة بدونها. معظم

م\u003e س، م / ث 100

الافتتاح 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeeping Valve 1 111 II TI. [zocrytir. وبعد 3.

§ p * ■ -1 * £ l r-

// 11 "S '\\ 11 III 1

540 (ص. غوم. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 فتح -gbepskid-! صمام A L 1 G 1 1 1 مغلق ^

1 HDC \\. Bcskneo صمام "× 1 1

| | a __ __ 1 \\ __ mj \\ y t -1 1 \\ k / \\ 1 ^ v / \\ \\ \\ "g) y / \\ / l / l" pc-1 \\ __ v / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (ص. P.K .. 720 VMT NMT

تين. 3. الاعتماد على سرعة سرعة الهواء WX في قناة المدخول من زاوية دوران رمح العمود المرفقي على ترددات مختلفة من دوران العمود المرفقي وعناصر تصفية مختلفة: A - N \u003d 1500 دقيقة؛ ب - 3000 دقيقة 1. 1 - بدون مرشح؛ 2 - فلتر الهواء القياسي؛ 3 - مرشح النسيج

تين. 4. اعتماد ضغط الكمبيوتر في قناة مدخل من زاوية دوران العمود المرفقي F على ترددات مختلفة من دوران العمود المرفقي وعناصر تصفية مختلفة: A - N \u003d 1500 دقيقة؛ ب - 3000 دقيقة 1. 1 - بدون مرشح؛ 2 - فلتر الهواء القياسي؛ 3 - مرشح النسيج

كان يتجلى الزاهية بترددات عالية من دوران العمود المرفقي.

بعد إغلاق صمام المدخول، لا يصبح ضغط وسرعة تدفق الهواء في القناة تحت جميع الظروف مساوية للصفر، ويلاحظ بعض تقلباتها (انظر الشكل 3 و 4)، وهو أيضا سمة من سمات الإصدار عملية (انظر أدناه). في الوقت نفسه، يؤدي تركيب كاتم الصوت الضجيج المدخل إلى انخفاض في نبضات الضغط ومعدلات تدفق الهواء في ظل جميع الشروط خلال عملية تناولها وبعد إغلاق صمام المدخول.

تأثير الديناميكا الهوائية

مقاومة عملية الإفراج

في التين. يوضح 5 و 6 اعتمادات معدل تدفق الهواء من WX و PC الضغط في منفذ من زاوية دوران العمود المرفقي في ترددات التناوب المختلفة وعند استخدام مرشحات الإصدار المختلفة.

تم إجراء الدراسات من أجل العديد من الترددات من دوران العمود المرفقي (من 600 إلى 3000 دقيقة 1) في حالة زائدة مختلفة عن إصدار PI (من 0.5 إلى 2.0 بار) دون ضجيج صامت وإذا تم تقديمه.

وقد تم تأسيسها أنه في كلتا الحالتين (مع كاتم الصوت وبدون) نبض معدل تدفق الهواء، تجلى الأكثر إفراط في ترددات منخفضة من دوران العمود المرفقي. في هذه الحالة، تبقى قيم الحد الأقصى لمعدل تدفق الهواء في قناة العادم مع كاتم الصوت

merilly نفس الشيء دون ذلك. بعد إغلاق صمام العادم، لا يصبح معدل تدفق الهواء في القناة تحت جميع الشروط صفر، ويلاحظ بعض تقلبات السرعة (انظر الشكل 5)، والتي هي سمة من سمة عملية مدخل (انظر أعلاه). في الوقت نفسه، يؤدي تثبيت كاتم الصوت الضجيج على الإصدار إلى زيادة كبيرة في نبض معدل تدفق الهواء بموجب كل الشروط (خاصة في RY \u003d 2.0 Bar) خلال عملية الإصدار وبعد إغلاق صمام العادم وبعد

تجدر الإشارة إلى التأثير المعاكس للمقاومة الديناميكية الهوائية على خصائص عملية المدخل في المحرك، حيث مرشح الهواء تأثيرات النبض في عملية تناول وبعد إغلاق صمام المدخل كانت موجودة، لكنها كانت أسرع بوضوح من دون ذلك. في هذه الحالة، أدى وجود مرشح في نظام المدخل إلى انخفاض في الحد الأقصى لمعدل تدفق الهواء وإضعاف ديناميات العملية، والتي تتفق بشكل جيد مع النتائج التي تم الحصول عليها مسبقا في العمل.

تؤدي زيادة في المقاومة الديناميكية الهوائية لنظام العادم إلى زيادة معينة في الحد الأقصى من الضغوط في عملية الإفراج، وكذلك نزوح القمم ل NMT. في هذه الحالة، يمكن الإشارة إلى أن تثبيت كاتم الصوت من ضوضاء الإخراج يؤدي إلى انخفاض في نبضات ضغط تدفق الهواء تحت جميع الشروط خلال عملية الإنتاج وبعد إغلاق صمام العادم.

هاي. M / S 118 100 46 16

1 1 إلى. T «AIA K T 1 إغلاق صمام MPSKAL

افتتاح IPICal |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "" і | y і \\ / ~ ^

540 (ص، انتزاع، p.k.y. 720 NMT NMT

تين. 5. الاعتماد على سرعة الهواء WX في منفذ من زاوية دوران رمح العمود المرفقي على ترددات مختلفة من دوران العمود المرفقي وعناصر تصفية مختلفة: A - N \u003d 1500 دقيقة؛ ب - 3000 دقيقة 1. 1 - بدون مرشح؛ 2 - فلتر الهواء القياسي؛ 3 - مرشح النسيج

PX. 5PR 0،150.

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 لتر "A 11 1 1 / \\ 1."، والثاني 1 1

الافتتاح | yypskskaya 1 іклапана л7 1 h і _/7 / "، G S 1 \\ H إغلاق Bittseast G / Cgtї Alan -

c- "1 1 1 1 1 1 l l _л / і і h / 1 1

540 (ص، نعش، PK6. 720

تين. 6. اعتماد جهاز ضغط الضغط في منفذ من زاوية دوران العمود المرفقي F على ترددات مختلفة من دوران العمود المرفقي وعناصر التصفية المختلفة: A - N \u003d 1500 min-1؛ ب - 3000 دقيقة 1. 1 - بدون مرشح؛ 2 - فلتر الهواء القياسي؛ 3 - مرشح النسيج

بناء على معالجة تغييرات التبعية في معدل التدفق لبراعة منفصلة، \u200b\u200bتم حساب تغيير نسبي في تدفق حجم الهواء Q من خلال قناة العادم عند وضع كاتم الصوت. تم إنشاء ذلك مع انخفاض الضغط المنخفض في الإصدار (0.1 ميجا باسكال)، فإن الاستهلاك Q في نظام العادم مع كاتم الصوت أقل مما كانت عليه في النظام بدونه. في الوقت نفسه، إذا كان ذلك عند تواتر دوران العمود المرفقي 600 دقيقة، كان هذا الاختلاف ما يقرب من 1.5٪ (يكمن في ظل الخطأ)، ثم مع N \u003d 3000 دقيقة 4 وصل هذا الاختلاف بنسبة 23٪. ويبضاها أنه بالنسبة للضرب المرتفع من 0.2 ميجا باسكال، لوحظ الاتجاه المعاكس. كان مستوى تدفق الهواء من خلال قناة العادم مع كاتم الصوت أكبر مما كانت عليه في النظام بدونه. في الوقت نفسه، عند ترددات منخفضة من دوران العمود المرفقي، كان هذا تجاوز 20٪، ومع ن \u003d 3000 دقيقة 1 - 5٪. وفقا للمؤلفين، يمكن تفسير مثل هذا التأثير من خلال بعض تجانس نبضات معدل تدفق الهواء في نظام العادم بحضور ضوضاء صامتة.

استنتاج

أظهرت الدراسة التي أجريت أن محرك مدخل الاحتراق الداخلي يتأثر بشكل كبير بالمقاومة الديناميكية الهوائية لمسار الاستهلاك:

تعين الزيادة في مقاومة عنصر المرشح ديناميات عملية التعبئة، ولكن في نفس الوقت تقلل من معدل تدفق الهواء، والذي يتوافق مع معامل التعبئة؛

يتم تعزيز تأثير المرشح مع زيادة تواتر الدوران المتزايدة في العمود المرفقي؛

قيمة العتبة لمعامل مقاومة المرشح (حوالي 50-55)، وبعد ذلك لا تؤثر قيمتها على معدل التدفق.

لقد ثبت أن المقاومة الديناميكية الهوائية لنظام العادم تؤثر بشكل كبير بشكل كبير على الغاز الديناميكي والمواد الاستهلاكية لعملية الإفراج:

يؤدي زيادة المقاومة الهيدروليكية لنظام العادم في DVS المكبس إلى زيادة في نبضات معدل تدفق الهواء في قناة العادم؛

مع انخفاض الضغط المنخفض على الإصدار في النظام بضوضاء صامتة، هناك انخفاض في التدفق الحجمي من خلال قناة العادم، بينما في ري مرتفع - على العكس من ذلك، فإنه يزيد مقارنة بنظام العادم دون كاتم الصوت.

وبالتالي، يمكن استخدام النتائج التي تم الحصول عليها في الممارسة الهندسية من أجل اختيار خصائص المدخل والمواد البالية، والتي يمكن أن توفرها

التأثير على ملء اسطوانة الرسوم الطازجة (معامل التعبئة) ونوعية تنظيف اسطوانة المحرك من غازات العادم (معامل الغاز المتبقي) على بعض الأوساط عالية السرعة لعمل محرك المكبس.

المؤلفات

1. Draganov، ب بناء قنوات المدخول والعادم من محركات الاحتراق الداخلي / B.KH. draganov، ملغ كرجلوف، خامسا أوبخوف. - كييف: زيارة المدرسة. رئيس إد، 1987. -175 ص.

2. محركات الاحتراق الداخلي. في 3 KN. kn. 1: نظرية سير العمل: الدراسات. / v.n. لو قنين، K.A. موروزوف، A.S. خظيان وآخرون؛ إد. v.n. لوكانينا. - م.: أعلى. SHK، 1995. - 368 ص.

3. Champrazs، B.A. محركات الاحتراق الداخلي: نظرية النمذجة وحساب العمليات: دراسات. في الدورة التدريبية "نظرية سير العمل ونمذجة العمليات في محركات الاحتراق الداخلي" / B.A. Chamolaoz، M.F. Faraplatov، v.v. كليمنتيق إد. قلعة ديت. علم الاتحاد الروسي ب. Champrazov. - تشيليابينسك: Suursu، 2010. -382 ص.

4. النهج الحديثة لإنشاء محركات ديزل لسيارات الركاب والهدوء الصغير

zovikov / a. بلينوف، P.A. golubev، yu.e. دراغان وآخرون؛ إد. V. S. Peponova و A. M. Mineyev. - م.: مهندس "NIC"، 2000. - 332 ص.

5. دراسة تجريبية للعمليات الديناميكية للغاز في نظام مدخل محرك مكبس / b.p. Zhokkin، l.v. النجارين، S.A. Korzh، I.D. لاريونوف // الهندسة. - 2009. -№ 1. - ص 24-27.

6. حول التغيير في ديناميات الغاز لعملية الإصدار في محرك مكبس في تثبيت كاتم الصوت / L.V. النجارين، BP. Zhokkin، أ. عبر، D.L. Padalak // نشرة أكاديمية العلوم العسكرية. -2011. - 2. 2. - P. 267-270.

7. بات. 81338 رو، MPK G01 P5 / 12. درجة الحرارة الميكانيكية الحرارية لدرجة الحرارة الثابتة / غير. pochov، l.v. النجارين، BP. فيلكين. - رقم 2008135775/22؛ المسرح. 09/03/2008؛ reper. 03/10/2009، bul. № 7.

أرسل عملك الجيد في قاعدة المعارف بسيطة. استخدم النموذج أدناه

سيكون الطلاب الطلاب الدراسات العليا، العلماء الشباب الذين يستخدمون قاعدة المعارف في دراساتهم وعملهم ممتنين لك.

منشور من طرف http://www.allbest.ru/

منشور من طرف http://www.allbest.ru/

الوكالة الفيدرالية للتعليم

Gou VPO "الجامعة الفنية الحكومية الأورال - UPI اسمه بعد أول رئيس روسيا B.N. يلتسين "

لحقوق المخطوظة

أطروحة

للحصول على درجة مرشح العلوم الفنية

ديناميات الغاز ونقل الحرارة المحلي في نظام المدخول لمحرك المكبس

النجارين ليونيد Valerevich.

المستشار العلمي:

الطبيب الفيزيائي - الجمهور الرياضي،

البروفيسور زيلكين B.P.

يكاترينبرغ 2009.

مكبس محرك ديناميات الغاز النظام

تتألف الأطروحة من الإدارة والخمسة الفصول، استنتاج، قائمة المراجع، بما في ذلك 112 أسماء. تم التحض فوق 159 صفحة من طلب الكمبيوتر في برنامج MS Word وتم تجهيزه بنص 87 رسومات و جدول واحد.

الكلمات المفتاحية: ديناميات الغاز، محرك المكبس، نظام المدخل، التنميط المستعرض، الاستهلاكية، نقل الحرارة المحلي، معامل نقل الحرارة المحلي الفوري.

كان الهدف من الدراسة هو تدفق الهواء غير الثابت في نظام مدخل محرك مكبس الاحتراق الداخلي.

الهدف من العمل هو إثبات أنماط التغييرات في الخصائص الديناميكية والحرارية في عملية المدخل في محرك الاحتراق الداخلي للمكبس من عوامل الهندسية والنظام.

يظهر أنه من خلال وضع إدراجات ملفوفة، من الممكن مقارنة القناة التقليدية للجولة الثابتة، لاكتساب عدد من المزايا: زيادة في تدفق حجم الهواء الذي يدخل الاسطوانة؛ الزيادة في حتام الاعتماد الخامس على عدد دوران العمود المركفي N في نطاق التشغيل لتكرار الدوران في إدراج "الثلاثي" أو التشفير من سمة الإنفاق في مجموعة كاملة من أرقام الدوران من رمح، كما كذلك قمع نبضات تدفق الهواء عالية التردد في قناة مدخل.

يتم إنشاء اختلافات كبيرة في أنماط تغيير معاملات نقل الحرارة من السرعة W في القرطاسية وتدفق الهواء النابض في نظام مدخل DVS. تم الحصول على تقريب البيانات التجريبية معادلات لحساب معامل نقل الحرارة المحلي في مجال مدخل FEA، سواء بالنسبة للتدفق الثابت وتدفق نبض ديناميكي.

مقدمة

1. حالة المشكلة وتحديد أهداف الدراسة

2. وصف أساليب التثبيت والقياس التجريبية

2.2 قياس السرعة الدورانية والركن من دوران العمود المرفقي

2.3 قياس استهلاك لحظية الهواء الشفط

2.4 نظام لقياس معاملات نقل الحرارة الفوري

2.5 نظام جمع البيانات

3. ديناميات الغاز وعملية مدخلات المواد الاستهلاكية في محرك الاحتراق الداخلي في تكوينات نظام المدخول المختلفة

3.1 ديناميات الغاز لعملية تناولها دون مراعاة تأثير عنصر المرشح

3.2 تأثير عنصر التصفية على ديناميات الغاز لعملية تناولها في تكوينات نظام المدخول المختلفة

3.3 المواد الاستهلاكية والتحليل الطيفي لعملية مدخل مع مختلف تكوينات نظام المدخول مع عناصر تصفية مختلفة

4. نقل الحرارة في قناة المدخول لمحرك مكبس الاحتراق الداخلي

4.1 معايرة نظام القياس لتحديد معامل نقل الحرارة المحلي

4.2 معامل نقل الحرارة المحلي في قناة مدخل لمحرك الاحتراق الداخلي في وضع المرضى الداخليين

4.3 فورية معامل نقل الحرارة المحلي في قناة مدخل لمحرك الاحتراق الداخلي

4.4 تأثير تكوين نظام مدخل محرك الاحتراق الداخلي على معامل نقل الحرارة المحلي الفوري

5. أسئلة التطبيق العملي لعمل العمل

5.1 التصميم البناء والتكنولوجي

5.2 الطاقة وتوفير الموارد

استنتاج

فهرس

قائمة التعيينات والاختصارات الأساسية

يتم شرح جميع الرموز عند استخدامها لأول مرة في النص. فيما يلي فقط قائمة من أكثر التعيينات المستهلكة فقط:

d -Diameter من الأنابيب، مم؛

d E هو قطر مكافئ (هيدروليكي)، مم؛

F - مساحة السطح، م 2؛

أنا - القوة الحالية، و؛

G - التدفق الشامل للهواء، كجم / ثانية؛

L - الطول، م؛

l هو حجم خطي مميز، م؛

n هي السرعة الدورانية للمرن المرفقي، MIN -1؛

p - الضغط الجوي، السلطة الفلسطينية؛

ص - المقاومة، أوم؛

ر - درجة الحرارة المطلقة، ك؛

ر - درجة الحرارة على مقياس مئوية، يا ج؛

U - الجهد، في؛

V - معدل تدفق الهواء، م 3 / ثانية؛

w - معدل تدفق الهواء، م / ث؛

معامل الهواء الزائد؛

ز - زاوية، حائل؛

زاوية دوران العمود المرفقي، حائل.، p.k.v.

معامل الموصلية الحرارية، ث / (م ك)؛

معامل اللزوجة Kinematic، م 2 / ثانية؛

الكثافة، كجم / م 3؛

الوقت، ق

معامل المقاومة؛

التخفيضات الأساسية:

p.K.V. - دوران العمود المرفقي؛

DVS - محرك الاحتراق الداخلي؛

NMT - النقطة الميتة العليا؛

NMT - النقطة الميتة السفلى

ADC - محول التناظرية إلى الرقمية؛

BPF - تحويل فورييه السريع.

أعداد:

إعادة \u003d رقم WD / - Rangeld؛

nu \u003d d / - عدد nusselt.

مقدمة

المهمة الرئيسية في تطوير وتحسين محركات الاحتراق الداخلي المكبس هي تحسين ملء الاسطوانة بشحنة جديدة (أو بمعنى آخر، زيادة في معامل التعبئة للمحرك). في الوقت الحالي، توصل تطوير DVS إلى هذا المستوى الذي يحسن أي مؤشر تقني واقتصادي على الأقل في الحصة العاشرة للنسبة المئوية مع الحد الأدنى من التكاليف المادية والمؤقتة إنجاز حقيقي للباحثين أو المهندسين. لذلك، لتحقيق الهدف، يقدم الباحثون واستخدام مجموعة متنوعة من الأساليب بين أكثر شيوعا يمكن تمييزها بما يلي: الديناميكي (القصور الذاتي) الحد من المخففات التوربينية أو المنافيخ، قناة مدخل ذات طول متغير، وتعديل الآلية والمراحل من توزيع الغاز، وتحسين تكوين نظام المدخول. يسمح استخدام هذه الطرق لتحسين ملء الأسطوانة بشحنة جديدة، مما يدفع بدوره قوة المحرك ومؤشراتها الفنية والاقتصادية.

ومع ذلك، فإن استخدام معظم الأساليب قيد النظر يتطلب استثمارات مادية كبيرة وتحديث كبير لتصميم نظام مدخل والمحرك ككل. لذلك، واحدة من الأكثر شيوعا، ولكن ليس أبسط، حتى الآن، فإن أساليب زيادة عامل التعبئة هي تحسين تكوين مسار مدخل المحرك. في هذه الحالة، غالبا ما يتم تنفيذ دراسة وقناة مدخل وتحسينها من خلال طريقة النمذجة الرياضية أو التطهير الثابت لنظام الدفع. ومع ذلك، لا يمكن لهذه الطرق إعطاء النتائج الصحيحة على المستوى الحديث لتطوير المحرك، حيثما، كما هو معروف، العملية الحقيقية في مسارات الهواء الغازية للمحركات هي انتهاء حبر غاز ثلاثي الأبعاد من خلال فتحة الصمام إلى مليئة جزئيا مساحة من اسطوانة حجم المتغير. أظهر تحليل الأدبيات أن المعلومات المتعلقة بعملية تناولها في الوضع الديناميكي الحقيقي غائب عمليا.

وبالتالي، يمكن الحصول على بيانات تبادل الغازات والحرارة ديناميكية موثوقة وصحيحة لعملية تناولها حصريا في الدراسات حول النماذج الديناميكية لأقراص DV أو محركات حقيقية. يمكن أن توفر هذه البيانات ذات الخبرة فقط المعلومات اللازمة لتحسين المحرك على المستوى الحالي.

الهدف من العمل هو تحديد أنماط تغيير الخصائص الديناميكية والحرارية الغازية لعملية ملء الاسطوانة بشحنة جديدة من محرك الاحتراق الداخلي المكبس من عوامل الهندسية والنظام.

الجدة العلمية للأحكام الرئيسية للعمل هي أن المؤلف لأول مرة:

خصائص تردد السعة لآثار النبض الناشئة في الدفق في مشعب المدخل (الأنابيب) لمحرك المكبس؛

طريقة لزيادة تدفق الهواء (في المتوسط \u200b\u200bبنسبة 24٪) دخول الاسطوانة باستخدام إدراج مؤشر في مشعب المدخول، مما يؤدي إلى زيادة في قوة المحرك؛

تم إنشاء أنماط التغييرات في معامل نقل الحرارة المحلي الفوري في أنبوب مدخل محرك مكبس؛

يظهر أن استخدام إدراجات المنتدى يقلل من تسخين الرسوم الطازجة عند تناوله بنسبة 30٪ بمعدل 30٪، مما سيؤدي إلى تحسين ملء الاسطوانة؛

المعمم في شكل معادلات تجريبية تم الحصول عليها من البيانات التجريبية عن نقل الحرارة المحلي للتدفق النابض للهواء في مشعب المدخول.

تعتمد دقة النتائج على موثوقية البيانات التجريبية التي تم الحصول عليها من خلال مزيج من منهجيات البحث المستقلة وأكدت من استنساخ النتائج التجريبية، واتفاقها الجيد على مستوى تجارب الاختبار مع هؤلاء المؤلفين، وكذلك استخدام أ مجمع طرق البحث الحديثة، واختيار معدات القياس، والاختبار المنهجي والاستهداف.

أهمية عملية. البيانات التجريبية التي تم الحصول عليها إنشاء الأساس لتطوير الأساليب الهندسية لحساب وتصميم أنظمة حبر الحبر، وكذلك توسيع التمثيلات النظرية حول ديناميات الغاز والنقل الحراري الجوي المحلي أثناء تناول محرك المكبس. تم إجراء النتائج الفردية للعمل على تنفيذ مصنع أورال للسيارات المحرك ذ م م في تصميم وتحديث محركات 6DM-21L و 8DM-21L.

طرق تحديد معدل تدفق تدفق الهواء النابض في أنبوب مدخل للمحرك وشدة نقل الحرارة لحظية فيه؛

البيانات التجريبية عن ديناميات الغاز ومعامل نقل الحرارة المحلي الفوري في قناة مدخل قناة الإدخال في عملية تناولها؛

نتائج تعميم البيانات عن المعامل المحلي لنقل الحرارة الجوي في قناة مدخل في أقراص DVS في شكل معادلات تجريبية؛

استئصال العمل. ذكرت النتائج الرئيسية للدراسات المنصوص عليها في الأطروحة وتم تقديمها في "مؤتمرات التقارير للعلماء الشباب"، يكاترينبرج، Ugtu-upi (2006 - 2008)؛ قسم الندوات العلمية "الهندسة الحرارية النظرية" و "التوربينات والمحركات"، يكاترينبرغ، Ugtu-upi (2006 - 2008)؛ المؤتمر العلمي والتقني "تحسين كفاءة محطات الطاقة من الآلات ذات العجلات والمقدرات"، شيليابينسك: مدرسة تشيليابينسك العسكرية العسكرية للسيارات الشيوعية (المعهد العسكري) (2008)؛ المؤتمر العلمي والتقني "تطوير الهندسة في روسيا"، سانت بطرسبرغ (2009)؛ على المجلس العلمي والتقني تحت مصنع أورال ديزل للسيارات ذ م م، يكاترينبرج (2009)؛ على المجلس العلمي والتقني لتقنية OJSC NII Autotractor، Chelyabinsk (2009).

تم إجراء أعمال أطروحة في الإدارات "الهندسة الحرارية النظرية و" التوربينات والمحركات ".

1. مراجعة الحالة الحالية لدراسة أنظمة مدخل مدخل مكبس

حتى الآن، هناك عدد كبير من الأدبيات، حيث يتم النظر في الأداء البناء للأنظمة المختلفة لمحركات المكبس في الاحتراق الداخلي، على وجه الخصوص، العناصر الفردية لأنظمة مدخل أنظمة الحبر. ومع ذلك، لا يوجد أي إصدار عمليا للحلول التصميم المقترحة من خلال تحليل ديناميات الغاز ونقل الحرارة لعملية المدخل. وفقط في الدراسات الفردية توفر بيانات تجريبية أو إحصائية عن نتائج العملية، مما يؤكد جدوى واحد أو آخر أداء بناء آخر. في هذا الصدد، يمكن القول أنه حتى وقت قريب، تم إيلاء اهتمام كاف للدراسة وتحسين أنظمة مدخل محركات المكبس.

في العقود الأخيرة، فيما يتعلق بتشديد المتطلبات الاقتصادية والبيئية لمحركات الاحتراق الداخلي، بدأ الباحثون والمهندسون في دفع المزيد والمزيد من الاهتمام لتحسين أنظمة الدفع لكل من محركات البنزين والديزل، معتقدين أن أدائهم يعتمد إلى حد كبير على الكمال للعمليات التي تحدث في مسارات الهواء للغاز.

1.1 العناصر الأساسية لأنظمة مدخل مدخل مكبس

يتكون نظام الاستمتاع بمحرك المكبس، بشكل عام، من فلتر الهواء، وهو مشعب مدخل (أو أنبوب مدخل)، ورؤوس الاسطوانة التي تحتوي على قنوات المدخول والمخرج، وكذلك آلية الصمام. كمثال، في الشكل 1.1، يتم عرض رسم تخطيطي لنظام تناول محرك الديزل YMZ-238.

تين. 1.1. مخطط نظام المدخول لمحرك الديزل YMZ-238: 1 - المنوع المدخول (أنبوب)؛ 2 - طوقا المطاط. 3.5 - ربط الفوهات؛ 4 - الحشية المقدرة؛ 6 - خرطوم؛ 7 - فلتر الهواء

اختيار المعلمات الهيكلية المثالية والخصائص الديناميكية الديناميكية الهوائية لنظام الدفع سلفيترمين سير العمل الفعال ومستوى عال من مؤشرات إخراج محركات الاحتراق الداخلي.

باختصار النظر في كل عنصر مركب من نظام المدخول ووظائفه الرئيسية.

يعد رأس الأسطوانة أحد أكثر العناصر المعقدة والأهمية في محرك الاحتراق الداخلي. من الاختيار الصحيح لشكل وحجم العناصر الرئيسية (بادئ ذي بدء، يعتمد كمال عمليات التعبئة والخلط إلى حد كبير على حجم المدخول وصمامات العادم).

يتم صنع رؤوس الاسطوانة أساسا مع اثنين أو أربعة صمامات على الاسطوانة. إن مزايا تصميم اللهبين هي بساطة تكنولوجيا التصنيع ونظام التصميم، في الكتلة الهيكلية الأصغر والقيمة، وعدد الأجزاء المتحركة في آلية محرك الأقراص، وتكاليف الصيانة والإصلاح.

تتكون مزايا الهياكل ذات الرباعي في استخدام أفضل للمنطقة المحدودة من قبل دائرة الأسطوانة، مناطق المرور من صمام جورلوفين، في عملية تبادل الغاز أكثر كفاءة، في توتر حراري أصغر من الرأس بسبب أكثر موحدة الحالة الحرارية، في إمكانية وضع مركزي للفوهة أو الشموع، مما يزيد من توحيد أجزاء الدولة الحرارية من مجموعة مكبس.

هناك تصاميم أخرى لرؤساء الاسطوانة، على سبيل المثال، مع ثلاثة صمامات مدخل وتخرج واحد أو اثنين لكل اسطوانة. ومع ذلك، يتم تطبيق هذه المخططات نادرة نسبيا، وخاصة في محركات (السباقات) بشكل كبير.

إن تأثير عدد الصمامات على ديناميات الغاز ونقل الحرارة في مسار مدخل غير مدروس عمليا بشكل عام.

أهم العناصر في رأس الأسطوانة من وجهة نظر نفوذها على ديناميات الغاز وعملية إدخال تبادل السيارات في المحرك هي أنواع قنوات المدخل.

واحدة من طرق تحسين عملية التعبئة هي قنوات Intlet Intlet في رأس الاسطوانة. هناك مجموعة واسعة من الأشكال من أشكال التنميط من أجل ضمان الحركة الاتجاهية للاتصالات الطازجة في اسطوانة المحرك وتحسين عملية الخلط، يتم وصفها في الأكثر تفصيلا.

اعتمادا على نوع عملية الخلط، يتم تنفيذ قنوات المدخول بواسطة وظيفية واحدة (قابلة للاشمئزاز)، مما يوفر ملء فقط مع الاسطوانات مع الهواء أو الوظيفة الثانية (تمويلا أو برغي أو نوع آخر) يستخدم لشحنة مدخل وتواء الهواء في اسطوانة وغرفة الاحتراق.

دعونا ننتقل إلى مسألة ميزات تصميم مداماة تناول محركات البنزين والديزل. يوضح تحليل الأدب أن جامع المدخول (أو أنبوب الحبر) يحصل على اهتمام كبير، وغالبا ما يعتبره خط أنابيب فقط لتزويد مزيج الهواء أو هواء الوقود في المحرك.

يعد فلتر الهواء جزءا لا يتجزأ من نظام مدخل محرك مكبس. تجدر الإشارة إلى أنه في الأدب، يتم إيلاء المزيد من الاهتمام لتصميم ومواد ومقاومة عناصر المرشح، وفي نفس الوقت تأثير عنصر التصفية على مؤشرات تبادل الغازية والحرارة، وكذلك الإنفاق خصائص نظام الاحتراق الداخلي المكبس، لا يعتبر عمليا.

1.2 ديناميات الغاز للتدفق في قنوات المدخل وطرق دراسة عملية مدخل في محرك المكبس

لفهم أكثر دقة للجوهر المادي للنتائج التي حصل عليها المؤلفون الآخرون، يتم تحديدها في وقت واحد مع الأساليب النظرية والتجريبية المستخدمة، لأن الطريقة والنتيجة هي في اتصال عضوي واحد.

يمكن تقسيم طرق دراسة أنظمة مدخل الخوس إلى مجموعتين كبيرتين. تشمل المجموعة الأولى التحليل النظري للعمليات في نظام مدخل، بما في ذلك محاكاةها العددية. إلى المجموعة الثانية، سوف نقوم بفكرة جميع الطرق لدراسة عملية المدخل بشكل تجريبي.

يتم تحديد اختيار طرق البحث وتقديرات وأنظمة التكيف عنها من قبل الأهداف المحددة، بالإضافة إلى إمكانيات المواد والتجريبية والحساسية الحالية.

حتى الآن، لا توجد طرق تحليلية تسمح لها بدقة إلى حد ما لتقدير مستوى شدة الغاز في غرفة الاحتراق، وكذلك حل المشاكل الخاصة المرتبطة بوصف الحركة في مسار الاستهلاك وانتهاء الغاز من فجوة الصمام في عملية حقيقية غير مناسبة. ويرجع ذلك إلى صعوبات وصف التدفق ثلاثي الأبعاد للغازات على القنوات المنحنية مع العقبات المفاجئة، وهي هيكل دفق مكاني معقد، مع منفذ الغاز النفاث من خلال فتحة الصمام ومساحة مليئة جزئيا من اسطوانة حجم متغير، والتفاعل من التدفقات بين أنفسهم، مع جدران الاسطوانة والقاع المنقول من المكبس. التحديد التحليلي للحقل الأمثل للسرعة في أنبوب المدخل، في فتحة صمام الدائري وتوزيع التدفقات في الاسطوانة معقد بسبب عدم وجود طرق دقيقة لتقييم الخسائر الديناميكية الهوائية الناشئة عن رسوم جديدة في نظام مدخل وعندما في الاسطوانة وتدفق حول الأسطح الداخلية لها. من المعروف أنه في القناة هناك مناطق غير مستقرة من انتقال التدفق من Laminar إلى وضع التدفق المضطرب، ومنطقة فصل الطبقة الحدودية. يتميز هيكل التدفق بالمتغيرات حسب الوقت ومكان رينولدز، ومستوى غير القرطاسية، والكثافة وحجم الاضطراب.

يتم تكريس العديد من الأعمال المتعددة الاتجاهات النمذجة العددية لحركة رسوم الجو على مدخل. أنها تنتج نمذجة من تدفق دوامة مدخل مدخل مدخل مدخل صمام المدخل، حساب التدفق ثلاثي الأبعاد في قنوات مدخل رأس الأسطوانة، نمذجة الدفق في نافذة مدخل والمحرك اسطوانة، وتحليل تأثير تدفق التدفق المباشر والمسيارات على عملية الخلط والدراسات المحسوبة لتأثير التالفة في اسطوانة الديزل حجم انبعاثات أكاسيد النيتروجين ومؤشرات دورة المؤشرات. ومع ذلك، فقط في بعض الأعمال، يتم تأكيد المحاكاة العددية من خلال البيانات التجريبية. وحسما على الدراسات النظرية، من الصعب الحكم على دقة ودرجة قابلية تطبيق البيانات. كما ينبغي التأكيد على أن جميع الأساليب العددية تقريبا تهدف بشكل أساسي إلى دراسة العمليات في التصميم الموجود بالفعل لمدخل نظام مدخل كثافة أقراص DVS للقضاء على أوجه القصور، وعدم تطوير حلول تصميم جديدة فعالة.

بالتوازي، يتم تطبيق الأساليب التحليلية الكلاسيكية لحساب سير العمل في المحرك وعمليات تبادل الغاز المنفصلة في ذلك. ومع ذلك، في حسابات تدفق الغاز في مدخل وصمامات وقنوات العادم، يتم استخدام معادلات التدفق الثابت بأحد الأبعاد بشكل أساسي، مما أدى إلى قرطاسية شبه ثابتة. لذلك، تقدر أساليب الحساب قيد الدراسة حصريا (تقريبي) وبالتالي تتطلب تحسينا تجريبيا في المختبر أو على محرك حقيقي أثناء اختبارات البدلاء. طرق لحساب تبادل الغاز والمؤشرات الرئيسية للغاز الحيوي لعملية المدخل في صياغة أكثر صعوبة تتطور في الأعمال. ومع ذلك، فإنهم يقدمون أيضا معلومات عامة فقط حول العمليات التي تمت مناقشتها، لا تشكل تمثيلا كاملا كافيا لأسعار الصرف الديناميكي والحرارة بما فيه الكفاية، لأنها تستند إلى البيانات الإحصائية التي تم الحصول عليها في النمذجة الرياضية و / أو التطهير الثابت لسحق المدخل الحبر وعلى طرق المحاكاة العددية.

يمكن الحصول على البيانات الأكثر دقة وموثوقة حول عملية المدخل في محرك المكبس في الدراسة على محركات التشغيل الحقيقية.

إلى الدراسات الأولى من التهمة في اسطوانة المحرك في وضع اختبار العمود، يمكن أن تعزى التجارب الكلاسيكية ل Ricardo والنقد. قام Riccardo بتثبيت المكره في غرفة الاحتراق وسجلت سرعة الدوران عند فحص رمح المحرك. الثيانة ثابتة متوسط \u200b\u200bقيمة سرعة الغاز لدورة واحدة. قدم ريكاردو مفهوم "نسبة دوامة"، مما يتوافق مع نسبة تواتر المكره، وقياس دوران دوامة، والعقود العمودية. تثبيت CASS لوحة في غرفة الاحتراق المفتوحة وتسجيل التأثير على تدفق الهواء. هناك طرق أخرى لاستخدام اللوحات المرتبطة بالاضميدات أو الاستشعار الاستقرائي. ومع ذلك، فإن تثبيت اللوحات تشوه الدورة الدورية، وهو عيب هذه الأساليب.

تتطلب دراسة حديثة لديناميات الغاز مباشرة على المحركات بصدد قياس خاص قادرة على العمل بموجب الظروف السلبية (الضوضاء والاهتزاز والعناصر الدورية ودرجات الحرارة المرتفعة والضغط عند احتراق الوقود وقنوات العادم). في هذه الحالة، تكون العمليات الموجودة في DVs عالية السرعة ودورية، لذلك يجب أن يكون لمعدات القياس وأجهزة الاستشعار بسرعة عالية للغاية. كل هذا يعقد كثيرا دراسة عملية المدخل.

تجدر الإشارة إلى أنه في الوقت الحاضر، يتم استخدام طرق البحث الطبيعي على نطاق واسع على نطاق واسع، سواء لدراسة تدفق الهواء في نظام مدخل واسطوانة المحرك، ولتحليل تأثير تشكيل دوامة على مدخل السمية من غازات العادم.

ومع ذلك، فإن الدراسات الطبيعية، حيث لا تسمح الدراسات الطبيعية، في نفس الوقت بعدد كبير من العوامل المتنوعة، باختراق تفاصيل آلية ظاهرة منفصلة، \u200b\u200bلا تسمح باستخدام المعدات عالية الدقة المعقدة. كل هذا هو اختبار الدراسات المختبرية باستخدام طرق معقدة.

إن نتائج دراسة ديناميات الغاز لعملية تناولها، تم الحصول عليها في الدراسة على المحركات مفصلة تماما في الدراسة.

من بين هؤلاء، فإن أكبر اهتمام هو تذبذب التغيرات في معدل تدفق الهواء في قسم المدخلات في قناة مدخل لمحرك المحرك C10.5 / 12 (D 37) من مصنع Vladimir جرار، والذي يتم تقديمه في الشكل 1.2.

تين. 1.2. معلمات التدفق في قسم الإدخال للقناة: 1 - 30 S -1، 2 - 25 S -1، 3 - 20 S -1

تم إجراء قياس معدل تدفق الهواء في هذه الدراسة باستخدام مقياس حرارة يعمل في وضع DC.

وهنا مناسب من المناسب الانتباه إلى طريقة الحرارية، والتي، بفضل عدد من المزايا، تلقت مثل هذه الديناميات الغازية على نطاق واسع من العمليات المختلفة في البحث. حاليا، هناك مخططات مختلفة من الحرم الحراري اعتمادا على المهام ومجال البحث. تعتبر النظرية الأكثر تفصيلا للحرارة بالحرارة في. تجدر الإشارة أيضا إلى مجموعة واسعة من تصاميم أجهزة الاستشعار بالحرارة، والتي تشير إلى الاستخدام الواسع لهذا الأسلوب في جميع مجالات الصناعة، بما في ذلك الهندسة.

النظر في مسألة تطبيق أسلوب التنظيف بالحرارة لدراسة عملية المدخل في محرك مكبس. وبالتالي، فإن الأبعاد الصغيرة للعنصر الحساسة في جهاز استشعار مقياس الحرارة لا تجعل تغييرات كبيرة في طبيعة تدفق تدفق الهواء؛ تتيح لك حساسية العددية العددية التسجيل لتقلبات التقلبات مع مضاعفات صغيرة وترددات عالية؛ يسمح بساطة مخطط الأجهزة بتسجيل إشارة كهربائية بسهولة من إخراج مقياس الحرارة، تليها معالجةها على جهاز كمبيوتر شخصي. في الدم الصنومري، يتم استخدامه في أوضاع تحجيم أجهزة استشعار مكونة واحدة أو ثلاثة مكونات. عادة ما يتم استخدام مؤشر ترابط أو أفلام من المعادن الحرارية بسماكة 0.5-20 ميكرون وطول مستوى 1-12 ملم كعنصر حساس في مستشعر مقياس الحرارة، وهو ثابت على أرجل الكروم أو الكروم الجلدية. هذا الأخير من خلال أنبوب من الخزف أو ثلاثة اتجاهين أو أربعة أوتور، والذي يتم وضعه على ختم الحالة المعدنية من الاختراق، والحقوق المعدنية، وافق في رأس الكتلة لدراسة مساحة داخل الاسطوانة أو في خطوط الأنابيب لتحديد مكونات متوسط \u200b\u200bوتموج من سرعة الغاز.

والآن عد إلى المذبذب المعروض في الشكل 1.2. يعتمد الرسم البياني على حقيقة أنه يقدم تغييرا في معدل تدفق الهواء من زاوية دوران العمود المرفقي (P.K.V.) فقط لبراعة المدخول (؟ 200 درجة. P.K.V.)، في حين أن معلومات الراحة على ساعات أخرى كما هو كانت "اقتصاص". يتم الحصول على هذا المذبذبات هذه السرعة الدورانية للمرفق العمود المرفقي من 600 إلى 1800 دقيقة -1، بينما في المحركات الحديثة مجموعة سرعات التشغيل أوسع بكثير: 600-3000 دقيقة -1. يتم الانتباه إلى حقيقة أن معدل التدفق في المسالك قبل فتح الصمام ليس صفر. بدوره، بعد إغلاق صمام المدخول، لا تتم إعادة تعيين السرعة، ربما لأنه في المسار يوجد تدفق ترويجي عالي التردد، والذي يتم استخدامه في بعض المحركات لإنشاء ديناميكية (أو Inertigice).

لذلك، من المهم فهم العملية ككل، البيانات المتعلقة بالتغيير في معدل تدفق الهواء في الجهاز المدخل لسير العمل بالكامل للمحرك (720 درجة، PKV) وفي نطاق التشغيل بأكمله من تردد دوران العمود المرفقي. هذه البيانات ضرورية لتحسين عملية المدخل، والبحث عن طرق لزيادة حجم رسوم جديدة تم إدخالها في أسطوانات المحرك وإنشاء أنظمة Supercarrow الحيوية.

النظر لفترة قصيرة في خصوصيات Dynamic Supercharge في محرك مكبس، والتي يتم تنفيذها بطرق مختلفة. ليس فقط مراحل توزيع الغاز، ولكن أيضا تصميم مسارات المدخول والتخرج تؤثر على عملية تناولها. حركة المكبس عندما يؤدي براعة تناولها إلى صمام مدفوع مفتوح لتشكيل موجة الخوف. عند خط أنابيب المدخول المفتوح، تحدث موجة الضغط هذه مع كتلة من الهواء المحيط الثابت، ينعكس منه ويتحرك إلى أنبوب المدخل. يمكن استخدام Airfour Airfline من عمود الهواء في خط أنابيب مدخل لزيادة ملء الاسطوانات بشحنة جديدة، وبالتالي الحصول على كمية كبيرة من عزم الدوران.

مع وجود شكل مختلف من SuperChard Dynamic SuperChard - متفوق بالقصور الذاتي، فإن كل قناة مدخلية من الأسطوانة لديها أنبوب مرناني منفصل خاص به، والصوتيات الطول المقابلة متصلة بغرفة التجميع. في أنابيب المرنان هذه، يمكن أن تنتشر موجة الضغط من الاسطوانات بشكل مستقل عن بعضها البعض. عند تنسيق طول وقطر أنابيب المرنان الفردية مع مراحل مرحلة توزيع الغاز، فإن موجة الضغط، تنعكس في نهاية أنبوب المرنان، وعرج من خلال صمام المدخل المفتوح للأسطوانة، وبالتالي يضمن أفضل ملء.

يعتمد الحد من الرنين على حقيقة أنه في تدفق الهواء في خط أنابيب مدخل في سرعة تنازلية معينة من العمود المرفقي، توجد تذبذبات مرنان الناجمة عن الحركة التراد الجوية للمكبس. هذا، مع التصميم الصحيح لنظام المدخول، يؤدي إلى زيادة أخرى في الضغط وتأثير لاصق إضافي.

في الوقت نفسه، تعمل أساليب التعزيز الديناميكية المذكورة في مجموعة ضيقة من الأوضاع، وتتطلب إعدادا معقدا ودائما للغاية، حيث يتم تغيير الخصائص الصوتية للمحرك.

أيضا، يمكن أن تكون بيانات ديناميات الغاز لسير العمل بأكمله للمحرك مفيدا لتحسين عملية التعبئة والبحث عن زيادة تدفق الهواء عبر المحرك، وبالتالي، فإن قوتها. في الوقت نفسه، شدة وحجم اضطراب تدفق الهواء، والتي يتم إنشاؤها في قناة مدخل، وكذلك عدد دوامات تشكلت أثناء عملية المدخل.

توفر التدفق السريع للتهمة والاضطرابات الكبيرة في تدفق الهواء خلطا جيدا للهواء والوقود، وبالتالي احتراق كامل مع تركيز منخفض من المواد الضارة في غازات العادم.

إحدى الطرق لإنشاء الدوامات في عملية تناولها هي استخدام رفرف يشارك مسار تناوله إلى قناتين، يمكن أن يتداخل أحدها، والتحكم في حركة تهمة الخليط. هناك عدد كبير من إصدارات التصميم لإعطاء المكونات العرضية لحركة التدفق من أجل تنظيم دوامات الاتجاه في خط أنابيب مدخل واسطوانة المحرك
وبعد الغرض من كل هذه الحلول هو إنشاء وإدارة دوامات رأسية في اسطوانة المحرك.

هناك طرق أخرى للسيطرة على تهمة ملء جديدة. يتم استخدام تصميم قناة كمية دوامة في المحرك بخطوة مختلفة من المنعطفات والأماكن المسطحة على الحائط الداخلي والحواف الحادة عند إخراج القناة. جهاز آخر لتنظيم تكوين دوامة في اسطوانة المحرك هو ربيع دوامة مثبتة في قناة مدخل وثابتة بشكل صارم بنهاية واحدة قبل الصمام.

وبالتالي، من الممكن ملاحظة اتجاه الباحثين لخلق زوبعات كبيرة من اتجاهات التوزيع المختلفة على مدخل. في هذه الحالة، يجب أن يحتوي تدفق الهواء بشكل أساسي على اضطراب واسع النطاق. هذا يؤدي إلى تحسن في الخليط والاحتراق اللاحق للوقود، سواء في محركات البنزين والديزل. ونتيجة لذلك، يتم تخفيض الاستهلاك المحدد للوقود والانبعاثات من المواد الضارة مع الغازات التي يتم إنفاقها.

في الوقت نفسه، لا توجد معلومات عن محاولات التحكم في تكوين دوامة باستخدام التنميط المستعرض - تغيير في شكل القسم المستعرض للقناة، ومن المعروف أنه يؤثر بقوة على طبيعة التدفق.

بعد ما تقدم، يمكن أن نستنتج أنه في هذه المرحلة في الأدبيات هناك نقص كبير في معلومات موثوقة وكاملة عن ديناميات الغاز الخاصة بعملية المدخل، أي: تغيير سرعة تدفق الهواء من زاوية العمود المرفقي ل سير العمل بالكامل للمحرك في نطاق التشغيل من رمح تردد الدوران العمود المرفقي؛ تأثير المرشح على ديناميات الغاز لعملية المدخول؛ جدول الاضطراب يحدث أثناء تناوله؛ تأثير عدم الاستياء الهيدروديناميكي على المواد الاستهلاكية في مستثني مدخل من DVS، إلخ.

المهمة العاجلة هي البحث عن طرق زيادة تدفق الهواء من خلال أسطوانات المحرك مع تحسين محرك الحد الأدنى.

كما ذكر أعلاه أعلاه، يمكن الحصول على بيانات الإدخال الأكثر اكتمالا وموثوقة من الدراسات حول محركات حقيقية. ومع ذلك، فإن هذا الاتجاه البحث معقدة للغاية ومكلفة للغاية، وعدد عدد من القضايا مستحيل تقريبا، وبالتالي، تم تطوير الأساليب المشتركة لدراسة العمليات في المحكمة الجنائية الدولية من قبل مجربين. النظر في نطاق واسع منهم.

يرجع تطوير مجموعة من المعلمات وطرق الحسابات والدراسات التجريبية إلى العدد الكبير من الأوصاف التحليلية الشاملة لتصميم نظام مدخل محرك المكبس، وديناميات عملية وحركة الرسوم في قنوات المدخل و اسطوانة.

يمكن الحصول على نتائج مقبولة عند دراسة مشتركة لعملية تناولها على جهاز كمبيوتر شخصي باستخدام أساليب النمذجة العددية وتجربة من خلال التطهير الثابت. وفقا لهذه التقنية، تم إجراء العديد من الدراسات المختلفة. في مثل هذه الأعمال، إما إمكانية المحاكاة العددية لتدفقات الدوران في نظام مدخل نظام الحبر، تليها اختبار النتائج باستخدام تطهير في الوضع الثابت على تثبيت المفتش، أو تم تطوير نموذج رياضي محسوب بناء على البيانات التجريبية التي تم الحصول عليها في أوضاع ثابتة أو أثناء تشغيل التعديلات الفردية للمحركات. نؤكد أن أساس جميع هذه الدراسات تقريبا يتم أخذ بيانات تجريبية تم الحصول عليها بمساعدة النفخ الساكني لنظام مدخل نظام الحبر.

النظر في طريقة كلاسيكية لدراسة عملية الاستمتاع باستخدام مقياس شدة شدانة الشرفة. مع شفاه صمام ثابتة، فإنها تنتج تطهير قناة الاختبار مع ارتفاع استهلاك الهواء الثاني. بالنسبة للتطهير، يتم استخدام رؤوس أسطوانات حقيقية أو يلقي من المعدن أو نماذجها (خشبية قابلة للطي، الجبس، من راتنجات الايبوكسي، إلخ.) تجميعها مع الصمامات التي توجه خطوط بوش والسرقة. ومع ذلك، كما هو موضح الاختبارات النسبية، توفر هذه الطريقة معلومات حول تأثير شكل المسار، لكن المكره لا يستجيب لعمل تدفق الهواء بأكمله في القسم العرضي، والذي يمكن أن يؤدي إلى وجود خطأ كبير عند تقدير شدة التهمة في الاسطوانة، والتي تم تأكيد رياضيا وتجربة.

طريقة أخرى متسعة لدراسة عملية التعبئة هي طريقة باستخدام شعرية مخفية. تختلف هذه الطريقة عن السابق من خلال حقيقة أن تدفق الهواء المستورم المستوعب يتم إرساله إلى Fairing على شفرة الشبكة الخفية. في هذه الحالة، سرقت الدورة الدورية، ويتم تشكيل لحظة نفاثة على الشفرات، والتي يتم تسجيلها من قبل المستشعر بالسعة في حجم زاوية تدور Trcion. التدفق الخفي، بعد أن مر عبر مصبغة، يتدفق من خلال قسم مفتوح في نهاية الأكمام إلى الجو. تتيح لك هذه الطريقة تقييم قناة المدخول بشكل شامل لمؤشرات الطاقة وحجم الخسائر الديناميكية الهوائية.

حتى على الرغم من حقيقة أن طرق البحث على النماذج الثابتة تعطي فقط الفكرة العامة فقط من خصائص تبادل الغاز الديناميكي والحرارة لعملية المدخل، فإنها لا تزال ذات صلة بسبب بساطتها. يستخدم الباحثون بشكل متزايد هذه الأساليب فقط للتقييم الأولي لآفاق أنظمة الاستمتاع أو التحويل الموجود بالفعل. ومع ذلك، من أجل فهم كامل ومفصل للفيزياء الظواهر خلال عملية مدخل هذه الطرق من الواضح أنه لا يكفي.

واحدة من أكثر الطرق دقيقة والفعالة لدراسة عملية المدخل في المحرك هي تجارب على عمليات التركيبات الخاصة وديناميكية. في افتراض أن ميزات الصرف الحيوي والحرارة من الغاز وخصائص التهمة في نظام المدخل هي وظائف من المعلمات الهندسية فقط وعوامل النظام للدراسة، من المفيد للغاية استخدام نموذج ديناميكي - تثبيت تجريبي، في معظم الأحيان يمثل نموذج محرك أسطوانة واحدة على مختلف أوضاع عالية السرعة يتصرف بمساعدة اختبار العمود المركفي من مصدر الطاقة الغريب، ومجهز أنواع مختلفة من أجهزة الاستشعار. في هذه الحالة، يمكنك تقدير الفعالية الإجمالية من حلول معينة أو فعاليتها هي عنصر. بشكل عام، يتم تخفيض هذه التجربة لتحديد خصائص التدفق في عناصر مختلفة من نظام المدخول (القيم الفورية لدرجة الحرارة والضغط والسرعة)، تختلف زاوية دوران العمود المرفقي.

وبالتالي، فإن الطريقة الأكثر ثمينة لدراسة عملية المدخل، والتي تعطي بيانات كاملة وموثوقة هي إنشاء نموذج ديناميكي واحد أسطواني لمحرك المكبس، مدفوعا بالتناوب من مصدر الطاقة الغريب. في هذه الحالة، تسمح هذه الطريقة بالتحقيق في كل من مبادلات الغاز الديناميكية والحركية لعملية التعبئة في محرك الاحتراق الداخلي المكبس. ستتيح استخدام الأساليب الحرارية المهنية للحصول على بيانات موثوقة دون تأثير كبير على العمليات التي تحدث في نظام المدخول لنموذج المحرك التجريبي.

1.3 خصائص عمليات تبادل الحرارة في نظام مدخل محرك المكبس

بدأت دراسة تبادل الحرارة في محرك الاحتراق الداخلي المكبس في الواقع من إنشاء أول آلات العمل - J. Lenoara، N. Otto و R. Diesel. وبالطبع في المرحلة الأولية، تم إيلاء اهتمام خاص لدراسة تبادل الحرارة في اسطوانة المحرك. يمكن أن يعزى أول أعمال كلاسيكية في هذا الاتجاه.

ومع ذلك، فإن العمل الوحيد الذي نفذته V.I. أصبح Grinevik، وهي مؤسسة صلبة، والتي تحولت إلى بناء نظرية تبادل الحرارة لمحركات المكبس. تم تخصيص الرسم المعني في المقام الأول للحساب الحراري لعمليات داخل الاسطوانة في OI. في الوقت نفسه، يمكنه أيضا العثور على معلومات حول مؤشرات تبادل الحرارة في عملية مصلحة مدخل إلينا، وهي هناك بيانات إحصائية عن حجم تسخين الرسوم الطازجة، بالإضافة إلى الصيغ التجريبية لحساب المعلمات في بداية ونهاية براعة المدخول.

علاوة على ذلك، بدأ الباحثون في حل المزيد من المهام الخاصة. على وجه الخصوص، تلقى V. Nusselt ونشر صيغة لمعامل نقل الحرارة في اسطوانة محرك مكبس. نخر أوضح بريلينغ في دروهاته صيغة نوسيلت وأثبت بوضوح تماما أنه في كل حالة (نوع المحرك، طريقة تشكيل خلط، معدل السرعة، المستوى المزدهر) يجب توضيح معاملات نقل الحرارة المحلية من خلال نتائج التجارب المباشرة.

هناك اتجاه آخر في دراسة محركات المكبس هو دراسة تبادل الحرارة في تدفق غازات العادم، على وجه الخصوص، الحصول على بيانات عن نقل الحرارة أثناء تدفق الغاز المضطرب في أنبوب العادم. يكرس عدد كبير من الأدب لحل هذه المهام. تتم دراسة هذا الاتجاه جيدا في شروط التطهير الثابتة وتحت عدم الاستياء الهيدروديناميكي. هذا يرجع في المقام الأول إلى حقيقة أنه من خلال تحسين نظام العادم، من الممكن زيادة بشكل كبير من المؤشرات التقنية والاقتصادية لمحرك الاحتراق الداخلي المكبس. في سياق تطور هذه المنطقة، أجريت العديد من الأعمال النظرية، بما في ذلك الحلول التحليلية والنمذجة الرياضية، وكذلك العديد من الدراسات التجريبية. نتيجة لدراسة شاملة لعملية الإفراج، تم اقتراح عدد كبير من المؤشرات التي تميز عملية الإفراج التي يمكن تقييم جودة تصميم نظام العادم.

لا تزال دراسة تبادل الحرارة لعملية المدخول اهتماما كافيا. يمكن تفسير ذلك بحقيقة أن الدراسات في مجال تحسين تبادل الحرارة في الاسطوانة والمسالك العادم كانت أكثر فعالية في البداية من حيث تحسين القدرة التنافسية لمحرك المكبس. ومع ذلك، فإن تطوير صناعة المحركات قد وصلت حاليا إلى هذا المستوى الذي يعتبر زيادة مؤشر المحرك على الأقل بضعة أعشار في المائة على الأقل إنجازا خطيرا للباحثين والمهندسين. لذلك، مع مراعاة حقيقة أن توجيهات تحسين هذه النظم يتم استنفادها بشكل أساسي، فإن المزيد من المتخصصين حاليا يبحثون عن فرص جديدة لتحسين سير عمل محركات المكبس. واحدة من هذه الاتجاهات هي دراسة تبادل الحرارة أثناء مدخل المدخل.

في الأدبيات على تبادل الحرارة في عملية تناول الطعام، يمكن تمييز العمل على دراسة تأثير شدة تدفق دوامة التهمة على مدخل في الحالة الحرارية لأجزاء المحرك (رأس اسطوانة، المدخول وصمام العادم، أسطوانة الأسطوانة). هذه الأعمال هي ذات طبيعة نظرية كبيرة؛ بناء على حل معادلات NORLINEAR NAVIER-Stokes و Fourier-Ostrogradsky، بالإضافة إلى النمذجة الرياضية باستخدام هذه المعادلات. مع الأخذ في الاعتبار عدد كبير من الافتراضات، يمكن اتخاذ النتائج كأساس للدراسات التجريبية و / أو التقدير في الحسابات الهندسية. أيضا، تحتوي هذه الأعمال على دراسات تجريبية لتحديد تدفقات حرارية غير ثابتة المحلية في غرفة احتراق الديزل في مجموعة واسعة من شدة الهواء مدخل الكثافة.

تعمل تبادل الحرارة المذكورة أعلاه في عملية المدخل في معظم الأحيان لا تؤثر على تأثير ديناميات الغاز على الشدة المحلية لنقل الحرارة، والتي تحدد حجم تسخين الشحنات الطازجة والجهد في درجة الحرارة في مشعب المدخول (الأنابيب). ولكن، كما هو معروف، فإن حجم تسخين التهمة الطازجة له \u200b\u200bتأثير كبير على الاستهلاك الجماعي للرسوم الطازجة من خلال أسطوانات المحرك، وبالتالي، فإن قوتها. أيضا، يمكن انخفاض في الكثافة الديناميكية لنقل الحرارة في مسار مدخل محرك المكبس أن يقلل من توترها في درجة الحرارة، وبالتالي سيزيد من مورد هذا العنصر. لذلك، فإن الدراسة وحل هذه المهام مهمة عاجلة لتنمية مبنى المحرك.

يجب الإشارة إلى أن الحسابات الهندسية حاليا تستخدم بيانات التطهير الثابتة، والتي ليست صحيحة، لأن عدم وجود قرطاسية (نبضات التدفق) تؤثر بشدة على نقل الحرارة في القنوات. تشير الدراسات التجريبية والنظريية إلى اختلاف كبير في معامل نقل الحرارة في الظروف غير الضرورية من قضية ثابتة. يمكن أن تصل إلى قيمة 3-4 أضعاف. السبب الرئيسي لهذا الاختلاف هو إعادة الهيكلة المحددة لهيكل الدفق المضطرب، كما هو موضح في.

ثبت أنه نتيجة للتأثير على تدفق عدماسكيا ديناميكي (تسريع دفق)، فإنه يحدث في الهيكل الحركي، مما يؤدي إلى انخفاض في شدة عمليات تبادل الحرارة. كما وجد العمل أن تسارع التدفق يؤدي إلى زيادة 2-3 إلى تنبيه في الضغوط الشديدة الدباغة وبعد ذلك بقدر انخفاض في معاملات نقل الحرارة المحلية.

وبالتالي، لحساب حجم تسخين الرسوم الطازجة وتحديد ضغوط درجة الحرارة في مشعب المدخل (الأنابيب)، هناك حاجة إلى بيانات عن نقل الحرارة المحلي لحظية في هذه القناة، لأن نتائج التطهير الثابت يمكن أن تؤدي إلى أخطاء خطيرة ( أكثر من 50٪) عند تحديد معامل نقل الحرارة في المسالك المدخول غير مقبولة حتى بالنسبة للحسابات الهندسية.

1.4 الاستنتاجات وتحديد أهداف الدراسة

بناء على ما تقدم، يمكن استخلاص الاستنتاجات التالية. يتم تحديد الخصائص التكنولوجية لمحرك الاحتراق الداخلي إلى حد كبير من قبل الجودة الهوائية لمسار المدخول كعناصر فردية كاملة: المشعب المدخل (أنبوب مدخل)، والقناة في رأس الاسطوانة، رقبتها ولوحة الصمام، الاحتراق غرف في الجزء السفلي من المكبس.

ومع ذلك، فهو حاليا التركيز على تحسين تصميم القناة في أنظمة رأس الأسطوانة والأسطوانة المعقدة والمكلفة مع تهمة جديدة، في حين أنه يمكن افتراض أنه فقط عن طريق تنظيف المنظار يمكن أن يتأثر بالحرارة من الغاز الديناميكي البورصة والمواد الاستهلاكية المحرك.

حاليا، هناك مجموعة واسعة من وسائل الوسائل والقياس للدراسة الديناميكية لعملية مدخل في المحرك، والتعقيد المنهجي الرئيسي يتكون في خيارك الصحيح واستخدامه.

بناء على التحليل أعلاه لبيانات الأدب، قد يتم صياغة مهام أطروحة التالية.

1. تحديد تأثير التكوين المنوعي المدخول ووجود عنصر التصفية في ديناميات الغاز والمواد الاستهلاكية لمحرك المكبس في الاحتراق الداخلي، وكذلك الكشف عن عوامل الهيدروديناميكية للتبادل الحراري للدفق النابض مع جدران قناة قناة مدخل.

2. تطوير طريقة لزيادة تدفق الهواء من خلال نظام مدخل لمحرك المكبس.

3. ابحث عن الأنماط الأساسية للتغيرات في نقل الحرارة المحلي لحظية في مسار مدخل محرك المكبس في غير الخاطئة الهيدروديناميكية في القناة الأسطوانية الكلاسيكية، وكذلك لمعرفة تأثير تكوين نظام المدخول (إدراج ملفات ومشكال الهواء ) لهذه العملية.

4. لتلخيص البيانات التجريبية عن معامل نقل الحرارة المحلي الفوري في مشعب مدخل مدخل مكبس.

لحل المهام اللازمة لتطوير التقنيات اللازمة وإنشاء برنامج إعداد تجريبي في شكل نموذج أداة لمحرك مكبس، ومجهز بنظام التحكم والقياس مع جمع تلقائي ومعالجة البيانات.

2. وصف أساليب التثبيت والقياس التجريبية

2.1 التثبيت التجريبي لدراسة مدخل مدخل

تتميز السمات المميزة لعمليات المدخول التي تمت دراستها ديناميتها وترددها نظرا لمجموعة واسعة من السرعة الدورانية للمحرك وتدمير هذه الدوريات المرتبطة بحركة المكبس غير المستوية والتغييرات في تكوين مسار المدخول في منطقة منطقة الصمام. آخر العاملان مترابطان مع عمل آلية توزيع الغاز. إعادة إنتاج مثل هذه الظروف بدقة كافية يمكن فقط بمساعدة نموذج حقل.

نظرا لأن الخصائص الديناميكية للغاز هي وظائف المعلمات الهندسية وعوامل النظام، يجب أن يتطابق النموذج الديناميكي بمحرك بعدة معينة ويعمل في أوضاع مميزة عالية السرعة من اختبار العمود المركفي، ولكن بالفعل من مصدر الطاقة الغريب. بناء على هذه البيانات، من الممكن تطوير وتقييم الفعالية الإجمالية من حلول معينة تهدف إلى تحسين مسار الاستمتاع ككل، وكذلك بشكل منفصل بعوامل مختلفة (بناءة أو نظام).

لدراسة ديناميات الغاز وعملية نقل الحرارة في محرك مكبس الاحتراق الداخلي، تم تصميم وتصنيع التثبيت التجريبي. تم تطويره على أساس نموذج المحرك 11113 فاز - أوكا. عند إنشاء التثبيت، تم استخدام تفاصيل النموذج الأولي، وهي: ربط قضيب، إصبع مكبس، مكبس (مع الصقل)، آلية توزيع الغاز (مع الصقل)، بكرة العمود المرفقي. يوضح الشكل 2.1 قسم طولي من التثبيت التجريبي، وفي الشكل 2.2 هو القسم العرضي الخاص به.

تين. 2.1. سيدة قطع التثبيت التجريبي:

1 - اقتران مرن؛ 2 - أصابع المطاط؛ 3 - قضيب عنق الرحم؛ 4 - عنق الرحم الأصلية؛ 5 - الخد؛ 6 - الجوز M16؛ 7 - الوزن المضاد 8 - الجوز M18؛ 9 - محامل السكان الأصليين؛ 10 - يدعم؛ 11 - محامل ربط قضيب؛ 12 - قضيب؛ 13 - إصبع مكبس 14 - مكبس 15 - كم اسطوانة؛ 16 - اسطوانة؛ 17 - قاعدة الاسطوانة؛ 18 - دعم الاسطوانة؛ 19 - خاتم الفلوروبلاست 20 - لوحة مرجعية؛ 21 - مسدس؛ 22 - طوقا 23 - صمام مدخل؛ 24 - صمام التخرج. 25 - رمح التوزيع؛ 26 - بكرة عمود الحدبات؛ 27 - بكرة العمود المرفقي؛ 28 - حزام مسنن. 29 - الأسطوانة؛ 30 - موقف الموتر؛ 31 - الترباس الموتر؛ 32 - ماسلينكا؛ 35 - المحرك غير المتزامن

تين. 2.2. قسم عرضي من التثبيت التجريبي:

3 - قضيب عنق الرحم؛ 4 - عنق الرحم الأصلية؛ 5 - الخد؛ 7 - الوزن المضاد 10 - يدعم؛ 11 - محامل ربط قضيب؛ 12 - قضيب؛ 13 - إصبع مكبس 14 - مكبس 15 - كم اسطوانة؛ 16 - اسطوانة؛ 17 - قاعدة الاسطوانة؛ 18 - دعم الاسطوانة؛ 19 - خاتم الفلوروبلاست 20 - لوحة مرجعية؛ 21 - مسدس؛ 22 - طوقا 23 - صمام مدخل؛ 25 - رمح التوزيع؛ 26 - بكرة عمود الحدبات؛ 28 - حزام مسنن. 29 - الأسطوانة؛ 30 - موقف الموتر؛ 31 - الترباس الموتر؛ 32 - ماسلينكا؛ 33 - إدراج لمحة؛ 34 - قياس قناة؛ 35 - المحرك غير المتزامن

كما يمكن أن ينظر إليها من هذه الصور، فإن التثبيت هو نموذج طبيعي لمحرك الاحتراق الداخلي الأسطوانات الموحد من البعد 7.1 / 8.2. ينتقل عزم الدوران من المحرك غير المتزامن عبر اقتران مرن 1 مع ستة أصابع مطاطية 2 على العمود المرفقي للتصميم الأصلي. القابض المستخدم قادر على التعويض بشكل كبير عن عدم قابلية عدم قابلية مركب مهاوي المحرك غير المتزامن والعمود المرفقي للتثبيت، وكذلك للحد من الأحمال الديناميكية، خاصة عند بدء تشغيل الجهاز وإيقافه. تتكون العمود المرفقي بدوره بدوره من رود عنق الرحم 3 واثنين من الرقبة الأصلية 4، المتصلين ببعضهم البعض مع الخدين 5. يتم الضغط على رود عنق الرحم مع التوتر في الخد والثابت باستخدام المكسرات 6. لتقليل الاهتزازات إلى الخدين يتم تثبيتها مع البراغي المضادة للاختبار 7. الحركة المحورية للمروف المرفقي تعوق الجوز 8. العمود المرفقي يدور في المحامل المتداول مغلقة 9 ثابتة في الدعم 10. يتم تثبيت اثنين من المتداول المحامل 11 المغلقة على رقبة قضيب توصيل، عليه يرتبط قضيب التوصيل 12. استخدام محاملين في هذه الحالة يرتبط بحجم الهبوط لقضيب ربط. إلى قضيب الاتصال مع إصبع المكبس 13، يتم تثبيت مكبس 14 على كم الحديد الزهر 15، والضغط في اسطوانة الصلب 16. يتم تثبيت الأسطوانة على القاعدة 17، والتي يتم وضعها على الاسطوانة تدعم 18. واحد واسع تم تثبيت الدائري Fluoroplastic Ring 19 على مكبس، بدلا من ثلاثة فولاذ قياسي. يوفر استخدام HOP-IRK-COLine and Fluoroplastic Ring انخفاض حاد في الاحتكاك في أزواج من مكابس الأكمام وحلقات المكبس. لذلك، فإن التثبيت التجريبي قادر على العمل لفترة قصيرة (حتى 7 دقائق) دون نظام تزييت ونظام تبريد على ترددات التشغيل من دوران العمود المرفقي.

يتم إصلاح جميع العناصر الثابتة الرئيسية للتثبيت التجريبي على لوحة الأساس 20، والتي، مع اثنين من السداسي، 21 مرتبط بجدول المختبر. لتقليل الاهتزاز بين المسدس ولوحة الدعم هناك طوقا مطاطا 22.

يتم استعارة آلية توقيت التثبيت التجريبي من سيارة Vaz 11113: يتم استخدام رأس الكتلة التجميع مع بعض التعديلات. يتكون النظام من صمام مدخل 23 وصمام العادم 24، الذي يتم التحكم فيه باستخدام عمود الحدبات 25 مع بكرة 26. يرتبط بكرة عموف الحدموفان بكرة العمود المرفقي 27 مع حزام مسنن 28. على العمود المرفقي لعمود التركيب وضعت اثنين البكرات لتبسيط عمود الحدبات نظام التوتر حزام محرك الأقراص. يتم التحكم في توتر الحزام بواسطة الأسطوانة 29، والذي يتم تثبيته على الرف 30، والمواد الترباس 31. تم تثبيت المضيين 32 ليشطب محامل عمود الحدبات، والزيت، منها الجاذبية تأتي إلى محامل انزلاقية من عمود الحدائق.

وثائق مماثلة

ميزات كمية الدورة الصالحة. تأثير العوامل المختلفة على ملء المحركات. الضغط ودرجة الحرارة في نهاية تناول. معامل الغاز المتبقي والعوامل التي تحدد حجمها. مدخل عند تسريع حركة المكبس.

محاضرة، وأضاف 30.05.2014


أبعاد أقسام التدفق في الرقبة، كاميرات صمامات مدخل. تنميط كام غير مضغوط قيادة صمام مدخل واحد. سرعة انتهازي في زاوية القبضة. حساب الينابيع الصمام والعمود.

العمل بالطبع، وأضاف 03/28/2014


معلومات عامة حول محرك الاحتراق الداخلي وجهازه وميزات العمل والمزايا والعيوب. سير العمل، طرق إشعال الوقود. ابحث عن اتجاهات لتحسين تصميم محرك الاحتراق الداخلي.

وأضاف 06/21/2012


حساب عمليات التعبئة والضغط والاحتراق والتوسع، وتصميم المعلمات الفعالة والهندسية لمحرك مكبس الطيران. حساب ديناميكي لآلية ربط الكرنك والحساب على قوة العمود المرفقي.

العمل بالطبع، وأضاف 01/17/2011


دراسة ميزات ملء عملية التعبئة والضغط والاحتراق والتوسع، والتي تؤثر بشكل مباشر على سير عمل محرك الاحتراق الداخلي. تحليل المؤشر والمؤشرات الفعالة. مخططات مؤشر المبنى لسير العمل.

الدورات الدراسية، وأضاف 30.10.2013


طريقة حساب معامل ودرجة عدم التكاثر لتوريد مضخة المكبس مع المعلمات المحددة، قم بوضع الرسم البياني المقابل. مضخة مكبس ظروف الشفط. حساب التركيب الهيدروليكي، معاييرها الرئيسية والوظائف.

الفحص، وأضاف 03/07/2015


تطوير مشروع ضاغط مكبس على شكل مكون من 4 أسطوانات. الحساب الحراري لتركيب الضاغط لآلة التبريد وتحديد مسالك الغاز. بناء مؤشر ومخطط للطاقة للوحدة. قوة حساب تفاصيل المكبس.

دورة العمل، وأضاف 01/25/2013


الخصائص العامة لدائرة مضخة مكبس محورية مع كتلة مائلة من الاسطوانات وقرص. تحليل المراحل الرئيسية لحساب وتصميم مضخة مكبس محورية مع كتلة مائلة. النظر في تصميم منظم السرعة العالمي.

تمت إضافة الدورات الدراسية، وأضاف 01/10/2014


تصميم جهاز لعمليات طحن الحفر. طريقة الحصول على الشغل. البناء، مبدأ وشروط تشغيل مضخة مكبس المحورية. حساب خطأ أداة القياس. مخطط تكنولوجي لتجميع آلية الطاقة.

الأطروحة، وأضاف 05/26/2014


النظر في الدورات الديناميكية الحرارية من محركات الاحتراق الداخلي مع توفير الحرارة تحت حجم ثابت والضغط. حساب المحرك الحراري D-240. حساب عمليات المدخول والضغط والاحتراق والتوسع. الأداء الفعال لعمل DVS.