احتمالاً ، ارزش آن را دارد که به طور کلی در مورد سیستم های خروجی موتورهای احتراق داخلی به طور مفصل صحبت کنیم تا نحوه جداسازی "مگس از کتلت" را در این منطقه نه چندان قابل درک یاد بگیریم. ساده نیست از نظر فرایندهای فیزیکی که در صدا خفه کن پس از اتمام موتور چرخه کاری بعدی رخ می دهد و به نظر می رسد کار خود را انجام داده است.
در مرحله بعد ، ما روی مدل تمرکز می کنیم موتورهای دو زمانه، اما همه استدلال ها برای موتورهای چهار زمانه و موتورهای با ظرفیت مکعب "غیر مدل" صادق است.
اجازه دهید به شما یادآوری کنم که نه هر اگزوز مسیر موتور احتراق داخلی، حتی در مدار رزونانس ، می تواند قدرت یا گشتاور یک موتور را افزایش داده و همچنین سطح نویز آن را کاهش دهد. به طور کلی ، این دو مورد الزامات متقابل هستند و وظیفه طراح سیستم اگزوز معمولاً این است که بین سر و صدای موتور احتراق داخلی و قدرت آن در یک حالت کارکرد خاص سازش پیدا کند.
این ناشی از چندین عامل است. اجازه دهید یک موتور "ایده آل" را در نظر بگیریم ، که در آن اتلاف انرژی داخلی ناشی از اصطکاک کشویی گره ها برابر با صفر است. همچنین ، تلفات در یاطاقان نورد و تلفات اجتناب ناپذیر در طول فرآیندهای پویای داخلی گاز (مکش و انفجار) را در نظر نخواهیم گرفت. در نتیجه ، تمام انرژی آزاد شده در هنگام احتراق مخلوط سوخت صرف موارد زیر می شود:
1) کار مفید حرکت دهنده مدل (پروانه ، چرخ و غیره) ما کارایی این واحدها را در نظر نمی گیریم ، این یک موضوع جداگانه است).
2) تلفات ناشی از مرحله چرخه ای دیگر این فرآیند عملیات ICE- اگزوز
ارزش خروجی اگزوز با جزئیات بیشتری در نظر گرفته می شود. اجازه دهید تأکید کنم که ما در مورد چرخه "سکته مغزی" صحبت نمی کنیم (ما توافق کردیم که موتور "درون خود" ایده آل است) ، بلکه در مورد تلفات ناشی از "هل دادن" محصولات احتراق مخلوط سوخت از موتور به داخل است. جو آنها عمدتا توسط مقاومت پویا دستگاه اگزوز تعیین می شوند - هر چیزی که به میل لنگ موتور متصل است. از ورودی تا خروجی "صدا خفه کن". به امید خدا ، نیازی نیست کسی را متقاعد کنیم که هرچه مقاومت کانال هایی که از طریق آنها گازها از موتور خارج می شوند کاهش یابد ، تلاش کمتری برای این امر صرف می شود و هر چه سریعتر فرآیند "جداسازی گاز" اتفاق افتادن.
بدیهی است که فاز خروجی ICE است که اصلی ترین مرحله تولید نویز است (نویز ناشی از جذب و احتراق سوخت در سیلندر و همچنین سر و صدای مکانیکی ناشی از عملکرد مکانیسم را فراموش کنید - ICE ایده آل به سادگی نمی تواند سر و صدای مکانیکی داشته باشد). منطقی است که فرض کنیم در این تقریب ، بازده کلی موتور احتراق داخلی با نسبت بین کار مفید و تلفات اگزوز تعیین می شود. بر این اساس ، کاهش تلفات اگزوز باعث افزایش کارایی موتور می شود.
انرژی خروجی کجا مصرف می شود؟ به طور طبیعی ، آن را به ارتعاشات صوتی تبدیل می کند. محیط(جو) ، یعنی در سر و صدا (البته ، گرمایش فضای اطراف وجود دارد ، اما فعلاً در این مورد سکوت می کنیم). محل وقوع این سر و صدا برش پنجره اگزوز موتور است ، جایی که انفجار ناگهانی گازهای خروجی اتفاق می افتد ، که باعث شروع امواج صوتی می شود. فیزیک این فرایند بسیار ساده است: در هنگام بازکردن پنجره خروجی در حجم کمی از سیلندر ، بخش زیادی از بقایای گازی فشرده شده محصولات احتراق سوخت وجود دارد که هنگام ورود به فضای اطراف به سرعت و ناگهان گسترش می یابد ، در حالی که یک شوک پویا گاز ایجاد می شود و باعث ایجاد ارتعاشات آکوستیک بعدی در هوا می شود (هنگامی که یک بطری شامپاین را باز می کنید ، صدای پاپ را به خاطر بسپارید). برای کاهش این پنبه ، افزایش زمان خروج گازهای فشرده از سیلندر (بطری) ، محدود کردن بخش پنجره خروجی (بازکردن صاف پلاگین). اما این روش کاهش نویز برای افراد قابل قبول نیست موتور واقعی، که در آن ، همانطور که می دانیم ، قدرت به طور مستقیم به انقلاب ها بستگی دارد ، بنابراین - به سرعت تمام فرایندهای در حال انجام.
می توانید سر و صدای خروجی را به روش دیگری کاهش دهید: سطح مقطع پنجره اگزوز و زمان انقضا را محدود نکنید گازهای خروجی، اما برای محدود کردن میزان گسترش آنها در حال حاضر در جو. و چنین روشی پیدا شد.
در دهه 30 قرن گذشته ، موتورسیکلت ها و اتومبیل های اسپرت مجهز به نوعی مخروطی شدند لوله های خروجیبا زاویه باز کوچک به این صدا خفه کن ها "مگافون" می گویند. آنها سطح سر و صدای اگزوز موتور احتراق داخلی را کمی کاهش دادند و در برخی موارد ، همچنین اندکی اجازه دادند با بهبود پاکسازی سیلندر از باقی مانده گازهای خروجی به دلیل اینرسی حرکت ستون گاز ، قدرت موتور را افزایش دهند. داخل لوله اگزوز مخروطی.
محاسبات و آزمایش های عملی نشان داده است که زاویه باز شدن مطلوب مگافون نزدیک به 12-15 درجه است. در اصل ، اگر شما یک مگافون با چنین زاویه باز شدن به طول بسیار طولانی بسازید ، در کاهش صدای موتور تقریباً بدون کاهش قدرت آن بسیار م willثر خواهد بود ، اما در عمل چنین طرح هایی به دلیل اشکالات و محدودیت های آشکار طراحی امکان پذیر نیست. به
راه دیگر کاهش نویز ICE به حداقل رساندن تپش گازهای خروجی در خروجی سیستم اگزوز است. برای این منظور ، اگزوز مستقیماً وارد جو نمی شود ، بلکه به یک گیرنده متوسط با حجم کافی (در حالت ایده آل ، حداقل 20 برابر حجم کار سیلندر) تبدیل می شود ، به دنبال آن گازها از طریق یک سوراخ نسبتاً کوچک ، مساحت آن ممکن است چندین برابر کوچکتر از مساحت پنجره اگزوز باشد. چنین سیستم هایی ماهیت تپنده حرکت مخلوط گاز در خروجی از موتور را صاف می کند و آن را در حین خروج صدا خفه کن به یک حرکت تقریباً مترقی تبدیل می کند.
اجازه دهید به شما یادآوری کنم که در حال حاضر ما در مورد سیستم های خفه کننده صحبت می کنیم که مقاومت دینامیکی گاز را در برابر گازهای خروجی افزایش نمی دهد. بنابراین ، من به انواع ترفندها مانند شبکه های فلزی در داخل محفظه گیر کردن ، بافل ها و لوله های سوراخ دار ، که البته به کاهش صدای موتور کمک می کند ، اما به قیمت قدرت آن ، اشاره نمی کنم.
گام بعدی در توسعه خاموش کننده ها سیستم هایی بود که از ترکیبات مختلفی از روشهای مهار سر و صدا که در بالا توضیح داده شد ، تشکیل شده بود. من بلافاصله می گویم که در بیشتر موارد آنها از ایده آل دور هستند ، tk. تا حدودی مقاومت گاز پویا در لوله اگزوز را افزایش می دهد ، که قطعاً منجر به کاهش قدرت موتور منتقل شده به ملخ می شود.
//
صفحه: (1)
2 3 4 ... 6 "
UDC 621.436
تاثیر مقاومت ایرودینامیکی سیستم های ورودی و خروجی موتورهای خودرو بر روی فرآیندهای تبادل گاز
L.V. پلوتنیکوف ، B.P. ژیلکین ، یو.م. برودوف ، N.I. گریگوریف
این مقاله نتایج یک مطالعه تجربی در مورد تأثیر مقاومت آیرودینامیکی سیستم های ورودی و خروجی را ارائه می دهد موتورهای پیستونیدر مورد فرآیندهای تبادل گاز آزمایشها بر روی مدلهای مقیاس کامل یک موتور احتراق داخلی تک سیلندر انجام شد. تنظیمات و تکنیک های تجربی توضیح داده شده است. وابستگی های تغییر در سرعت و فشار لحظه ای جریان در مسیرهای گاز-هوای موتور به زاویه چرخش میل لنگ ارائه شده است. داده های به دست آمده در مصرف های مختلف و سیستم های اگزوزو سرعت های مختلف میل لنگ. بر اساس داده های به دست آمده ، در مورد ویژگی های پویای فرآیندهای تبادل گاز در موتور در این مورد نتیجه گیری شد شرایط مختلف... نشان داده شده است که استفاده از میراگر نویز ضربان های جریان را صاف کرده و ویژگی های جریان را تغییر می دهد.
کلمات کلیدی: موتور پیستونی ، فرآیندهای تبادل گاز ، پویایی فرآیند ، سرعت جریان و ضربان فشار ، صدا خفه کن.
معرفی
برای سیستم های ورودی و خروجی موتورهای پیستونی احتراق داخلیتعدادی از الزامات اعمال می شود ، از جمله مهمترین آنها حداکثر کاهش نویز آیرودینامیکی و حداقل مقاومت آیرودینامیکی است. هر دوی این شاخص ها در رابطه بین طراحی عنصر فیلتر ، صدا خفه کن ورودی و خروجی ، مبدل های کاتالیزوری ، وجود فشار (کمپرسور و / یا توربوشارژر) ، و همچنین پیکربندی خطوط ورودی و خروجی و ماهیت جریان در آنها در عین حال ، عملاً هیچ اطلاعاتی در مورد تأثیر عناصر اضافی سیستم های ورودی و خروجی (فیلترها ، صدا خفه کن ، توربوشارژر) بر پویایی گاز جریان در آنها وجود ندارد.
این مقاله نتایج مطالعه تاثیر مقاومت آیرودینامیکی سیستم های ورودی و خروجی بر روی فرآیندهای تبادل گاز در رابطه با موتور پیستونی با ابعاد 8.2 / 7.1 را ارائه می دهد.
راه اندازی آزمایشی
و سیستم جمع آوری اطلاعات
مطالعاتی در مورد تأثیر مقاومت آیرودینامیکی سیستم های گاز و هوا بر فرآیندهای تبادل گاز در موتورهای احتراق داخلی پیستونی بر روی یک مدل در مقیاس کامل از موتور تک سیلندر 8.2 / 7.1 تک چرخشی انجام شده است. موتور ناهمزمان، فرکانس چرخش میل لنگ آن در محدوده n = 600-3000 min1 با دقت 0.1٪ ± تنظیم شد. راه اندازی آزمایشی با جزئیات بیشتر در توضیح داده شده است.
در شکل 1 و 2 تنظیمات را نشان می دهد و ابعاد هندسیمسیرهای ورودی و خروجی تنظیمات آزمایشی و همچنین موقعیت سنسورهای اندازه گیری لحظه ای
ارزش های سرعت متوسطو فشار جریان هوا
برای اندازه گیری مقادیر لحظه ای فشار در جریان (استاتیک) در کانال px ، از سنسور فشار WIKA -10 -10 استفاده شد که سرعت آن کمتر از 1 میلی ثانیه است. حداکثر خطای نسبی ریشه میانگین مربع اندازه گیری فشار 0.25 ± بود.
برای تعیین میانگین لحظه ای سرعت جریان هوا wx در سطح مقطع کانال ، از بادسنج های سیم داغ با دمای ثابت با طرح اولیه استفاده شد که عنصر حساس آن یک نخ نیکروم با قطر 5 میکرومتر و طول 5 بود. میلی متر حداکثر خطای نسبی ریشه میانگین مربع در اندازه گیری سرعت wх 9 2.9 بود.
اندازه گیری فرکانس چرخش میل لنگ با استفاده از یک شمارنده سرعت سنج ، متشکل از یک دیسک دندانه دار نصب شده روی میل لنگ، و یک سنسور القایی. سنسور یک پالس ولتاژ با فرکانسی متناسب با سرعت چرخش شفت ایجاد می کند. از این تکانه ها ، فرکانس چرخش ، موقعیت میل لنگ (زاویه φ) و لحظه عبور پیستون از TDC و BDC مشخص شد.
سیگنال های تمام سنسورها به مبدل آنالوگ به دیجیتال داده شده و برای پردازش بیشتر به رایانه شخصی منتقل می شوند.
قبل از آزمایشها ، کالیبراسیون استاتیک و دینامیکی سیستم اندازه گیری به طور کلی انجام شد ، که سرعت مورد نیاز برای مطالعه پویایی فرآیندهای دینامیکی گاز در سیستمهای ورودی و خروجی موتورهای پیستونی را نشان می دهد. مجموع خطای ریشه میانگین مربع آزمایشات بر تأثیر کشش آیرودینامیکی گاز-هوا سیستم های ICEدر فرآیندهای تبادل گاز 3.4 ± بود.
برنج. 1. پیکربندی و ابعاد هندسی مجرای ورودی مجموعه آزمایشی: 1 - سرسیلندر ؛ 2 - لوله ورودی ؛ 3 - لوله اندازه گیری ؛ 4 - سنسورهای بادسنج سیم داغ برای اندازه گیری سرعت جریان هوا ؛ 5 - سنسورهای فشار
برنج. 2. پیکربندی و ابعاد هندسی مجرای خروجی مجموعه آزمایشی: 1 - سرسیلندر ؛ 2 - منطقه کار - لوله اگزوز ؛ 3 - سنسورهای فشار ؛ 4 - سنسور بادسنج سیم داغ
تأثیر عناصر اضافی بر پویایی گاز فرآیندهای ورودی و خروجی در ضرایب مختلف کشش سیستمها مورد مطالعه قرار گرفت. مقاومت ها با استفاده از فیلترهای مختلف ورودی و خروجی ایجاد شده است. بنابراین ، به عنوان یکی از آنها ، از فیلتر هوای استاندارد خودرو با ضریب مقاومت 7.5 استفاده شد. فیلتر پارچه ای با ضریب مقاومت 32 به عنوان عنصر فیلتر دیگر انتخاب شد و ضریب مقاومت به صورت آزمایشی با استفاده از دمیدن استاتیک در شرایط آزمایشگاهی تعیین شد. همچنین مطالعات بدون فیلتر انجام شد.
تأثیر کشش آیرودینامیکی بر فرایند ورودی
در شکل 3 و 4 وابستگی های سرعت جریان هوا و فشار рх را در مجرای ورودی نشان می دهد.
le از زاویه چرخش میل لنگ ф با سرعت های مختلف و هنگام استفاده از فیلترهای ورودی مختلف.
مشخص شد که در هر دو مورد (با و بدون صدا خفه کن) ضربان های فشار و سرعت جریان هوا در فرکانس های زیاد چرخش میل لنگ بیشتر مشخص می شود. در همان زمان ، در مجرای ورودی با صدا خفه کن ، مقادیر حداکثر سرعت، بیشینه سرعتجریان هوا ، همانطور که انتظار می رود ، کمتر از مجرای بدون آن است. اکثر
m> x ، m / s 100
کشف 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111 o
شیر EGptskogo 1 111 II نوع. [پوشش دادن. ... 3
§ R * ■ -1 * £ l R- k
// 11 "Ы '\ 11 I III 1
540 (r.graE.p.c.i. 720 VMT NMT
1 1 افتتاح -gbptskogo-! سوپاپ A l 1 D 1 1 1 بسته ^
1 dh \. شیر bptsknoeo "X 1 1
| | A J __ 1 \ __ MJ \ y T -1 1 \ K / \ 1 ^ V / \ / \ "G) y /. \ / L / L" Pch -o 1 \ __ V / -
1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1
540 (r.graO.p.k. L. 720 VMT nmt
برنج. 3. وابستگی سرعت هوا wх در کانال ورودی به زاویه چرخش میل لنگ φ در سرعت های مختلف چرخش میل لنگ و عناصر مختلف فیلتر: a - n = 1500 min -1 ؛ ب - 3000 دقیقه -1 1 - بدون فیلتر ؛ 2 - فیلتر هوای استاندارد ؛ 3 - فیلتر پارچه ای
برنج. 4. وابستگی فشار px در کانال ورودی به زاویه چرخش میل لنگ φ در سرعت های مختلف چرخش میل لنگ و عناصر مختلف فیلتر: a - n = 1500 min -1؛ ب - 3000 دقیقه -1 1 - بدون فیلتر ؛ 2 - فیلتر هوای استاندارد ؛ 3 - فیلتر پارچه ای
این به وضوح با سرعت زیاد چرخش میل لنگ آشکار شد.
پس از بستن سوپاپ ورودی ، فشار و سرعت جریان هوا در کانال تحت هر شرایطی برابر صفر نمی شود ، اما برخی نوسانات مشاهده می شود (شکل 3 و 4 را ببینید) ، که برای روند خروجی نیز معمول است (به زیر مراجعه کنید ) در این حالت ، نصب یک خاموش کننده ورودی منجر به کاهش تپش های فشار و سرعت جریان هوا در هر شرایطی می شود چه در طول فرایند ورودی و چه بعد از بسته شدن شیر ورودی.
تاثیر آیرودینامیک
مقاومت در برابر فرآیند انتشار
در شکل 5 و 6 وابستگی های نرخ جریان هوا wx و فشار px در کانال خروجی را بر زاویه چرخش میل لنگ φ در سرعت های مختلف آن و هنگام استفاده از فیلترهای مختلف اگزوز نشان می دهد.
این مطالعات برای سرعتهای مختلف میل لنگ (از 600 تا 3000 دقیقه در دقیقه 1) در فشارهای اضافی مختلف در خروجی (از 0.5 تا 2.0 بار) بدون و در صورت مجهز به دمپر صدا انجام شد.
مشخص شد که در هر دو مورد (با و بدون صدا خفه کن) ضربان های جریان هوا به وضوح در فرکانس های چرخش کم میل لنگ آشکار می شود. در همان زمان ، در مجرای خروجی با صدا خفه کن ، مقادیر حداکثر سرعت جریان هوا همچنان باقی می ماند
تقریباً مشابه بدون آن پس از بسته شدن شیر خروجیسرعت جریان هوا در کانال تحت هر شرایطی برابر صفر نمی شود ، اما برخی نوسانات سرعت مشاهده می شود (شکل 5 را ببینید) ، که برای روند جذب نیز معمول است (به بالا مراجعه کنید). در عین حال ، نصب یک صدا خفه کننده در خروجی منجر به افزایش قابل توجهی در ضربان های جریان هوا در همه شرایط (به ویژه در pb = 2.0 bar) هم در حین فرایند خروجی و هم پس از بسته شدن دریچه خروجی می شود. به
لازم به ذکر است که اثر مخالف مقاومت آیرودینامیکی بر ویژگی های فرآیند ورودی در موتور احتراق داخلی ، جایی که هنگام استفاده از فیلتر هوااثرات تپنده در حین ورودی و بعد از بسته شدن دریچه ورودی وجود داشت ، اما به وضوح سریعتر از بدون آن پوسید. در عین حال ، وجود یک فیلتر در سیستم ورودی منجر به کاهش حداکثر سرعت جریان هوا و تضعیف پویایی فرآیند می شود ، که با نتایج بدست آمده قبلی در کار مطابقت خوبی دارد.
افزایش کشش آیرودینامیکی سیستم اگزوز منجر به افزایش اندکی در آن می شود حداکثر فشارهادر روند انتشار ، و همچنین تغییر قله ها فراتر از TDC. لازم به ذکر است که نصب یک خاموش کننده اگزوز منجر به کاهش پالس های فشار جریان هوا در هر شرایطی می شود ، هم در حین فرایند خروجی و هم پس از بسته شدن شیر خروجی.
s متر بر ثانیه 118 100 46 16
1 1 اتاق Т "ААі к т 1 بستن دریچه MpTsskiy
افتتاح حساب بانکی |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1
"" "i | y i \ / ~ ^
540 (ص ، ممرز ، p.c.i. 720 NMT VMT
برنج. 5. وابستگی سرعت هوا wh در کانال خروجی به زاویه چرخش میل لنگ φ در سرعت های مختلف چرخش میل لنگ و عناصر مختلف فیلتر: a - n = 1500 min -1 ؛ ب - 3000 دقیقه -1 1 - بدون فیلتر ؛ 2 - فیلتر هوای استاندارد ؛ 3 - فیلتر پارچه ای
Px 5PR 0.150
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 l "A 11 1 1 / \ 1. '، و II 1 1
افتتاح | Yyptskiy 1 laklapana L7 1 ساعت і _ / 7 / "، G s 1 \ H
h- "1 1 1 1 1 1 і 1 L L _l / і і h / 1 1
540 (ب ، تابوت ، p.c. 6.720
برنج. 6. وابستگی فشار px در کانال خروجی به زاویه چرخش میل لنگ φ در سرعت های مختلف چرخش میل لنگ و عناصر مختلف فیلتر: a - n = 1500 min -1 ؛ ب - 3000 دقیقه -1 1 - بدون فیلتر ؛ 2 - فیلتر هوای استاندارد ؛ 3 - فیلتر پارچه ای
بر اساس پردازش وابستگی های تغییر سرعت جریان برای یک چرخه واحد ، تغییر نسبی جریان هوای حجمی Q از طریق کانال خروجی هنگام قرار دادن صدا خفه کن محاسبه شد. مشخص شد که در فشارهای اضافی کم در خروجی (0.1 مگاپاسکال) ، دبی Q در سیستم اگزوز با خاموش کننده کمتر از سیستم بدون آن است. علاوه بر این ، اگر در سرعت میل لنگ 600 min-1 این تفاوت تقریبا 1.5 (بود (که در خطا قرار دارد) ، در n = 3000 min4 این تفاوت به 23 می رسد. نشان داده شده است که برای فشار بیش از حد برابر با 0.2 مگاپاسکال ، گرایش مخالف مشاهده شد. جریان هوای حجمی از طریق مجرای خروجی با صدا خفه کن بیشتر از سیستم بدون آن بود. در همان زمان ، در سرعتهای کم چرخش میل لنگ ، این مازاد 20، و در n = 3000 min1 ، تنها 5 بود. به گفته نویسندگان ، این اثر را می توان با مقداری هموار شدن سرعت جریان هوا در سیستم اگزوز در حضور صدا خفه کن توضیح داد.
نتیجه
این مطالعه نشان داد که فرایند جذب در موتور احتراق داخلی پیستونی به طور قابل توجهی تحت تأثیر مقاومت آیرودینامیکی مجرای ورودی است:
افزایش مقاومت عنصر فیلتر ، پویایی فرآیند پر کردن را هموار می کند ، اما در عین حال سرعت جریان هوا را کاهش می دهد ، که بر این اساس نسبت پر شدن را کاهش می دهد.
اثر فیلتر با افزایش سرعت میل لنگ افزایش می یابد.
مقدار آستانه ضریب مقاومت فیلتر (تقریبا 50-55) تعیین شد ، پس از آن مقدار آن بر میزان جریان تأثیر نمی گذارد.
در همان زمان ، نشان داده شد که مقاومت آیرودینامیکی سیستم اگزوز نیز به طور قابل توجهی بر ویژگی های گاز و دینامیک جریان اگزوز تأثیر می گذارد:
افزایش مقاومت هیدرولیکی سیستم اگزوز در موتور احتراق داخلی پیستونی منجر به افزایش ضربان های جریان هوا در کانال خروجی می شود.
در فشارهای اضافی کم در خروجی در یک سیستم با خاموش کننده ، کاهش جریان حجمی از طریق کانال خروجی مشاهده می شود ، در حالی که در pf بالا ، برعکس ، در مقایسه با یک سیستم اگزوز بدون خاموش کننده افزایش می یابد.
بنابراین ، از نتایج بدست آمده می توان در عمل مهندسی به منظور انتخاب بهینه ویژگی های صداگیرهای ورودی و خروجی استفاده کرد که می تواند تأثیر مثبتی داشته باشد.
تأثیر قابل توجهی در پرکردن سیلندر با یک بار تازه (نسبت پر شدن) و کیفیت تمیز کردن سیلندر موتور از گازهای خروجی (نسبت گاز باقیمانده) در حالتهای سرعت معینی از عملکرد موتورهای احتراق داخلی پیستون.
ادبیات
1. دراگانوف ، ب.خ. طراحی کانال های ورودی و خروجی موتورهای احتراق داخلی / B.Kh. دراگانوف ، M.G. کروگلوف ، V.S. اوبوخوا. - کیف: مدرسه ویشا. سر انتشارات ، 1987.-175 ص.
2. موتورهای احتراق داخلی. در 3 kn. کتاب. 1: نظریه فرایندهای کار: کتاب درسی. / V.N. لو کانین ، K.A. موروزوف ، A.S. خاچیان و دیگران ؛ ویرایش V.N. لوکانین - م.: بالاتر shk.، 1995 .-- 368 ص.
3. شاروگلازوف ، B.A. موتورهای احتراق داخلی: نظریه ، مدل سازی و محاسبه فرآیندها: کتاب درسی در درس "نظریه فرایندهای کار و مدل سازی فرایندها در موتورهای احتراق داخلی" / B.A. شاروگلازوف ، M.F. فرافونتوف ، V.V. کلمنتف ؛ ویرایش مفتخر فعال علوم فدراسیون روسیه B.A. شاروگلازووا. - چلیابینسک: SUSU ، 2010.-382 ص.
4. رویکردهای مدرن برای ایجاد موتورهای دیزلی برای خودروهای سواری و خودروهای کوچک
زوویکوف / ع. بلینوف ، P.A. گولوبف ، Yu.E. دراگان و دیگران ؛ ویرایش V.S. Paponov و A.M. Mineeva. - م .: مرکز تحقیقات "مهندس" ، 2000. - 332 ص.
5. مطالعه تجربی فرآیندهای دینامیکی گاز در سیستم ورودی موتور احتراق داخلی پیستونی. ژیلکین ، L.V. پلوتنیکوف ، S.A. کرژ ، I.D. لاریونوف // دیویگاتلسترواینیه. - 2009. -شماره 1. - S. 24-27.
6. در مورد تغییر دینامیک گاز فرآیند رهاسازی در موتورهای احتراق داخلی پیستونی هنگام نصب صدا خفه کن / LV. پلوتنیکوف ، B.P. ژیلکین ، A.V. کرستوفسکیخ ، D.L. پادالیاک // بولتن آکادمی علوم نظامی. -2011 - شماره 2. - S. 267-270.
7. پت 81338 RU ، IPC G01 P5 / 12. دماسنج دماي ثابت / S.N. پلوخوف ، L.V. پلوتنیکوف ، B.P. ژیلکین. - شماره 2008135775/22 ؛ اعلام کرد 09/03/2008؛ انتشارات 10.03.2009 ، Bul. شماره 7
استفاده از لوله های خروجی طنین انداز در مدل های موتور در همه کلاس ها می تواند عملکرد ورزشی مسابقات را به طرز چشمگیری بهبود بخشد. با این حال ، پارامترهای هندسی لوله ها ، به طور معمول ، با آزمایش و خطا تعیین می شوند ، زیرا تا کنون درک واضح و تفسیر روشنی از فرآیندهای رخ داده در این دستگاه های پویا گاز وجود ندارد. و در معدود منابع اطلاعاتی در این مورد ، نتایج متناقضی ارائه شده است که تفسیری دلخواه دارند.
برای مطالعه دقیق فرایندهای لوله های خروجی تنظیم شده ، یک نصب ویژه ایجاد شد. این شامل یک پایه برای شروع موتورها ، یک آداپتور لوله موتور با اتصالات برای نمونه گیری فشار استاتیک و دینامیکی ، دو سنسور پیزوالکتریک ، یک اسیلوسکوپ دو پرتو C1-99 ، یک دوربین ، یک لوله خروجی رزونانس از موتور R-15 با یک "تلسکوپ" و یک لوله خانگی با سطح سیاه و عایق حرارتی اضافی.
فشار لوله ها در ناحیه اگزوز به شرح زیر تعیین شد: موتور به سرعت رزونانس (26000 دور در دقیقه) رسانده شد ، داده های سنسورهای پیزوالکتریک متصل به اتصالات برداشتن فشار بر روی یک اسیلوسکوپ نمایش داده شد ، فرکانس رفت و برگشت که با دور موتور هماهنگ شد و اسیلوگرام روی فیلم عکاسی ثبت شد.
پس از توسعه فیلم در توسعه دهنده کنتراست ، تصویر روی کاغذ ردیابی به مقیاس صفحه اسیلوسکوپ منتقل شد. نتایج مربوط به یک لوله از موتور R -15 در شکل 1 و برای یک لوله خانگی با سیاه شدن و عایق حرارتی اضافی - در شکل 2 نشان داده شده است.
روی نمودارها:
R dyn - فشار دینامیکی ، P st - فشار استاتیک. OBO - باز کردن پنجره اگزوز ، BDC - مرکز مرده پایین ، ZVO - بستن پنجره اگزوز.
تجزیه و تحلیل منحنی ها توزیع فشار را در ورودی لوله رزونانسی به عنوان تابعی از مرحله چرخش میل لنگ نشان می دهد. افزایش فشار دینامیکی از لحظه باز شدن پنجره خروجی با قطر 5 میلی متر لوله خروجی برای R-15 تا تقریباً 80 درجه اتفاق می افتد. و حداقل آن در محدوده 50 تا 60 درجه از مرکز مرده پایین در حداکثر انفجار است. افزایش فشار در موج منعکس شده (از حداقل) در لحظه بستن پنجره خروجی حدود 20 of از حداکثر مقدار P است. تأخیر در عملکرد موج بازتابی گازهای خروجی از 80 تا 90 درجه است. فشار استاتیک با افزایش دامنه 22 درجه از "فلات" روی نمودار تا 62 درجه از لحظه باز شدن درگاه خروجی مشخص می شود و حداقل آن در 3 درجه از لحظه مرکز مرده پایین قرار دارد. بدیهی است ، در مورد استفاده از لوله اگزوز مشابه ، نوسانات انفجار در 3 درجه… 20 درجه پس از مرکز مرده پایین رخ می دهد ، و به هیچ وجه در 30 درجه پس از باز شدن پنجره خروجی ، همانطور که قبلاً تصور می شد.
داده های تحقیق مربوط به لوله DIY با داده های R-15 متفاوت است. افزایش فشار دینامیکی به 65 درجه از لحظه باز شدن درگاه خروجی با حداقل در 66 درجه پس از مرکز مرده پایین همراه است. در این حالت ، افزایش فشار موج منعکس شده از حداقل در حدود 23 است. تأخیر در عملکرد گازهای خروجی کمتر است ، که احتمالاً با افزایش دما در سیستم عایق حرارتی همراه است و حدود 54 درجه است. تغییرات در انفجار در 10 درجه پس از مرکز مرده پایین ذکر شده است.
با مقایسه نمودارها ، مشاهده می شود که فشار استاتیک در لوله عایق حرارتی در لحظه بستن پنجره خروجی کمتر از R-15 است. با این حال ، فشار پویا حداکثر موج بازتابی 54 درجه پس از بستن پنجره خروجی دارد و در R-15 این حداکثر تا 90 اینچ تغییر می کند! تفاوت ها به تفاوت در قطر لوله های خروجی مربوط می شود: در R -15 ، همانطور که قبلاً ذکر شد ، قطر 5 میلی متر و در یک عایق حرارتی - 6.5 میلی متر است. علاوه بر این ، به دلیل هندسه کاملتر لوله R-15 ، ضریب بازیابی فشار استاتیک بالاتری دارد.
کارایی لوله خروجی رزونانس تا حد زیادی به پارامترهای هندسی خود لوله ، مقطع لوله خروجی موتور ، دما و زمان سوپاپ بستگی دارد.
استفاده از ضد انحرافات و انتخاب رژیم دما لوله خروجی رزونانس باعث می شود حداکثر فشار موج گاز خروجی منعکس شده به لحظه بستن پنجره خروجی منتقل شود و در نتیجه بازده عملکرد آن را به شدت افزایش دهد.
1این مقاله مباحث مربوط به ارزیابی تاثیر رزوناتور بر پر شدن موتور را مورد بحث قرار می دهد. به عنوان مثال ، یک رزوناتور پیشنهاد می شود - از نظر حجم برابر با حجم سیلندر موتور. هندسه مجرای ورودی به همراه رزوناتور به نرم افزار FlowVision وارد شد. مدل سازی ریاضی با در نظر گرفتن تمام خواص گاز متحرک انجام شد. برای برآورد جریان از طریق سیستم ورودی ، برای برآورد میزان جریان در سیستم و فشار نسبی هوا در شکاف سوپاپ ، شبیه سازی های کامپیوتری انجام شد که نشان دهنده اثربخشی استفاده از مخزن اضافی است. تغییرات جریان از طریق شکاف سوپاپ ، میزان جریان ، فشار و چگالی جریان برای سیستم های استاندارد ، مقاوم سازی و ورودی با گیرنده مورد ارزیابی قرار گرفت. در عین حال ، جرم هوای ورودی افزایش می یابد ، سرعت جریان کاهش می یابد و چگالی هوای ورودی به سیلندر افزایش می یابد ، که تأثیر مطلوبی بر شاخص های خروجی موتور احتراق داخلی دارد.
مجرای مصرف
طنین انداز
پر کردن استوانه
مدل سازی ریاضی
کانال مدرن شده
1. Zholobov LA ، Dydykin AM مدل سازی ریاضی فرآیندهای تبادل گاز موتورهای احتراق داخلی: تک نگاره. N.N .: NGSKhA ، 2007.
2. Dydykin AM ، Zholobov LA تحقیقات پویای گاز موتورهای احتراق داخلی با روشهای مدل سازی عددی // تراکتورها و ماشین های کشاورزی. 2008. شماره 4. S. 29-31.
3. Pritsker DM ، Turyan VA Aeromechanics. م.: Oborongiz ، 1960.
4. خیلوف ، MA ، معادله محاسبه نوسانات فشار در خط لوله مکش موتور احتراق داخلی ، Tr. CIAM 1984. شماره 152. ص.64.
5. Sonkin ، VI ، مطالعه جریان هوا از طریق شکاف دریچه ، Tr. آمریکا 1974. شماره 149. S.21-38.
6. Samarskiy AA ، Popov Yu. P. تفاوت روشها برای حل مشکلات دینامیک گاز. مسکو: ناوکا ، 1980. ص 352.
7. سنگ معدن بی پی پویای گازهای غیر ساکن کاربردی: کتاب درسی. اوفا: موسسه هوانوردی اوفا ، 1988. ص 184.
8. Malivanov MV ، Khmelev RN در مورد توسعه ریاضی و نرم افزار محاسبه فرآیندهای دینامیکی گاز در موتور احتراق داخلی: مجموعه مقالات IX کنفرانس علمی و عملی بین المللی. ولادیمیر ، 2003. S. 213-216.
میزان گشتاور موتور متناسب با جرم هوای ورودی نسبت به سرعت است. افزایش پر شدن سیلندر موتور احتراق داخلی بنزینی با مدرن سازی لوله ورودی منجر به افزایش فشار انتهای ورودی ، بهبود تشکیل مخلوط ، افزایش عملکرد فنی و اقتصادی موتور و کاهش سمیت گازهای خروجی
الزامات اصلی دستگاه ورودی اطمینان از حداقل مقاومت ورودی و توزیع یکنواخت مخلوط قابل احتراق بر روی سیلندرهای موتور است.
حداقل مقاومت ورودی را می توان با از بین بردن ناهمواری دیواره های داخلی خطوط لوله و همچنین تغییرات ناگهانی در جهت جریان و حذف تنگ شدن و گسترش ناگهانی مسیر بدست آورد.
انواع مختلف فشار تحت تأثیر قابل توجهی بر پر شدن سیلندر قرار می دهند. ساده ترین نوع تقویت استفاده از پویایی هوای ورودی است. حجم زیاد گیرنده تا حدی در طیف وسیعی از سرعتها جلوه های طنین انداز ایجاد می کند که منجر به بهبود پر شدن می شود. با این حال ، آنها به عنوان یک نتیجه ، معایب پویایی دارند ، به عنوان مثال ، انحراف در ترکیب مخلوط هنگامی که بار به سرعت تغییر می کند. جریان تقریباً کامل گشتاور با تغییر منیفولد ورودی تضمین می شود ، که در آن ، برای مثال ، بسته به بار موتور ، سرعت و موقعیت دریچه گاز ، تغییرات ممکن است:
طول لوله های پالس ؛
جابجایی بین لوله های ضربان با طول یا قطر مختلف ؛
- خاموش شدن انتخابی یک لوله جداگانه از یک سیلندر در حضور تعداد زیادی از آنها ؛
- تغییر صدای گیرنده
با فشار تشدید ، گروهی از سیلندرها با فاصله فلاش یکسان توسط لوله های کوتاه به گیرنده های رزونانس متصل می شوند که از طریق لوله های رزونانس به اتمسفر یا گیرنده جمع آوری کننده عمل می کند که به عنوان یک تشدید کننده هولمولتز عمل می کند. این یک ظرف کروی با گردن باز است. هوای موجود در گلو یک توده نوسانی است و حجم هوا در رگ نقش یک عنصر الاستیک را ایفا می کند. البته ، چنین تقسیم بندی تقریباً معتبر است ، زیرا بخشی از هوا در حفره دارای مقاومت اینرسی است. با این حال ، با مقدار کافی نسبت نسبت سطح سوراخ به سطح مقطع حفره ، دقت این تقریب کاملاً رضایت بخش است. بخش اصلی انرژی جنبشی ارتعاشات در حلق رزوناتور متمرکز است ، جایی که سرعت ارتعاشی ذرات هوا بیشترین ارزش را دارد.
رزوناتور ورودی بین دریچه گاز و سیلندر نصب شده است. زمانی عمل می کند که دریچه گاز به اندازه کافی بسته شده باشد به طوری که مقاومت هیدرولیکی آن با مقاومت کانال تشدید قابل مقایسه باشد. هنگامی که پیستون به سمت پایین حرکت می کند ، مخلوط قابل احتراق نه تنها از زیر دریچه گاز ، بلکه از ظرف نیز وارد سیلندر موتور می شود. با کاهش نازک شدن ، تشدید کننده شروع به مکیدن مخلوط قابل احتراق در خود می کند. بخشی ، و بسیار بزرگ ، از خروج معکوس نیز به اینجا می رود.
این مقاله با استفاده از مثال موتور VAZ-2108 با سرعت میل لنگ n = 5600 min-1 ، حرکت جریان را در کانال ورودی موتور احتراق داخلی بنزینی 4 زمانه با سرعت میل لنگ تجزیه و تحلیل می کند.
این مسئله تحقیق با استفاده از یک بسته نرم افزاری برای مدل سازی فرایندهای گاز-هیدرولیک به صورت ریاضی حل شد. مدل سازی با استفاده از بسته نرم افزاری FlowVision انجام شد. برای این منظور ، هندسه به دست آمده و وارد شده است (هندسه به حجم داخلی موتور - لوله های ورودی و خروجی ، حجم بیش از پیستون استوانه) با استفاده از فرمت های مختلف فایل استاندارد اشاره دارد. این به شما امکان می دهد از CAD SolidWorks برای ایجاد یک دامنه محاسباتی استفاده کنید.
مساحت محاسبه به عنوان حجمی که معادلات مدل ریاضی در آن تعریف شده است و مرز حجمی که شرایط مرزی بر روی آن تعریف شده است ، در نظر گرفته می شود ، سپس هندسه حاصل را در قالب پشتیبانی شده توسط FlowVision ذخیره کرده و استفاده کنید. هنگام ایجاد یک مورد طراحی جدید.
در این کار ، از فرمت ASCII ، باینری ، در پسوند stl ، نوع StereoLithographyformat با تحمل زاویه ای 4.0 درجه و انحراف 0.025 متر برای بهبود دقت نتایج شبیه سازی بدست آمده استفاده شد.
پس از به دست آوردن یک مدل سه بعدی از حوزه محاسباتی ، یک مدل ریاضی تنظیم می شود (مجموعه ای از قوانین برای تغییر پارامترهای فیزیکی گاز برای یک مساله معین).
در این مورد ، یک جریان گاز عمدتا زیر صوت در اعداد کم رینولدز فرض می شود ، که با یک مدل جریان آشفته از یک گاز کاملاً قابل فشردگی با استفاده از مدل تلاطم k-e استاندارد توصیف می شود. این مدل ریاضی توسط سیستمی متشکل از هفت معادله توصیف می شود: دو معادله ناویر استوکس ، معادلات پیوستگی ، انرژی ، حالت ایده آل گاز ، انتقال جرم و معادلات انرژی جنبشی تپش های آشفته.
(2)
معادله انرژی (کل آنتالپی)
معادله گاز ایده آل حالت:
اجزای آشفته از طریق مقدار ویسکوزیته آشفته به بقیه متغیرها مربوط می شود که مطابق با مدل آشفتگی k-ε استاندارد محاسبه می شود.
معادلات k و ε
ویسکوزیته آشفته:
ثابت ها ، پارامترها و منابع:
(9)
(10)
σk = 1؛ در = 1.3؛ Cμ = 0.09؛ Cε1 = 1.44 ؛ Сε2 = 1.92
ماده فعال در فرایند جذب هوا است ، در این مورد به عنوان یک گاز ایده آل در نظر گرفته می شود. مقادیر اولیه پارامترها برای کل حوزه محاسباتی تنظیم می شود: دما ، غلظت ، فشار و سرعت. برای فشار و دما ، پارامترهای اولیه برابر با پارامترهای مرجع است. سرعت داخل حوزه محاسباتی در جهت X ، Y ، Z صفر است. دما و فشار متغیرها در FlowVision با مقادیر نسبی نشان داده شده است که مقادیر مطلق آن با فرمول محاسبه می شود:
fa = f + fref ، (11)
جایی که fa مقدار مطلق متغیر است ، f مقدار نسبی محاسبه شده متغیر است ، fref مقدار مرجع است.
شرایط مرزی برای هر یک از سطوح طراحی تعیین شده است. شرایط مرزی باید به عنوان مجموعه ای از معادلات و قوانین معمول برای سطوح هندسه محاسباتی درک شود. شرایط مرزی برای تعیین تعامل بین حوزه محاسباتی و مدل ریاضی ضروری است. صفحه نوع خاصی از شرایط مرزی را برای هر سطح مشخص می کند. نوع شرط مرزی در پنجره های ورودی کانال ورودی تنظیم شده است - ورودی رایگان. بقیه عناصر - مرز دیوار ، که عبور نمی کند و پارامترهای طراحی را بیشتر از حوزه محاسباتی منتقل نمی کند. علاوه بر همه شرایط مرزی فوق ، لازم است شرایط مرزی بر روی عناصر متحرک موجود در مدل ریاضی انتخاب شده را در نظر بگیریم.
قطعات متحرک شامل شیرهای ورودی و خروجی و پیستون است. در مرز عناصر متحرک ، نوع دیوار شرایط مرزی را تعریف می کنیم.
برای هر یک از اجسام متحرک ، قانون حرکت تعیین می شود. تغییر سرعت پیستون با فرمول تعیین می شود. برای تعیین قوانین حرکت سوپاپ ، منحنی های بالابر سوپاپ از طریق 0.50 با دقت 0.001 میلی متر انجام شد. سپس سرعت و شتاب حرکت سوپاپ محاسبه شد. داده های دریافتی به کتابخانه های پویا (زمان - سرعت) تبدیل می شود.
مرحله بعدی در فرایند مدل سازی ، تولید شبکه محاسباتی است. FlowVision از یک شبکه محاسباتی تطبیقی محلی استفاده می کند. ابتدا یک مش محاسباتی اولیه ایجاد می شود و سپس معیارهای تصفیه مش مشخص می شود که بر اساس آن FlowVision سلول های مش اولیه را به میزان دلخواه می شکند. سازگاری هم از نظر حجم مسیر جریان کانالها و هم در امتداد دیواره های استوانه انجام می شود. سازگاری با اصلاح بیشتر مش محاسباتی در مکانهایی با حداکثر سرعت ممکن ایجاد می شود. از نظر حجم ، سنگ زنی به سطح 2 در محفظه احتراق و به سطح 5 در شکاف سوپاپ انجام شد ؛ در امتداد دیواره های سیلندر ، سازگاری با سطح 1 انجام شد. این امر برای افزایش مرحله ادغام زمان برای روش محاسبه ضمنی ضروری است. این به این دلیل است که گام زمانی به عنوان نسبت اندازه سلول به حداکثر سرعت در آن تعریف شده است.
قبل از شروع محاسبه نوع ایجاد شده ، لازم است پارامترهای شبیه سازی عددی را تنظیم کنید. در عین حال ، زمان ادامه محاسبه برابر با یک چرخه کامل عملکرد موتور احتراق داخلی - 7200 sc.c. ، تعداد تکرارها و فراوانی ذخیره داده های گزینه محاسبه است. مراحل محاسبه خاصی برای پردازش بعدی ذخیره می شود. مرحله زمانی و گزینه های فرآیند محاسبه تنظیم شده است. این کار نیاز به تنظیم یک گام زمانی دارد - یک روش انتخابی: یک طرح ضمنی با حداکثر مرحله 5e -004s ، یک شماره CFL صریح - 1. این بدان معناست که گام زمانی بسته به همگرایی برنامه توسط خود برنامه تعیین می شود. معادلات فشار
در پس پردازنده ، پارامترهای تجسم نتایج بدست آمده مورد علاقه ما پیکربندی و تنظیم می شود. مدل سازی به شما اجازه می دهد تا بر اساس مراحل محاسبه ذخیره شده با فرکانس مشخص ، پس از اتمام محاسبه اصلی ، لایه های تجسم مورد نیاز را بدست آورید. علاوه بر این ، پس پردازنده به شما امکان می دهد مقادیر عددی به دست آمده از پارامترهای فرآیند مورد مطالعه را در قالب یک فایل اطلاعاتی به ویرایشگران خارجی صفحات گسترده منتقل کرده و وابستگی زمانی پارامترهایی مانند سرعت ، سرعت جریان ، فشار را بدست آورید. ، و غیره.
شکل 1 نصب گیرنده را روی ورودی موتور احتراق داخلی نشان می دهد. حجم گیرنده برابر با حجم یک سیلندر موتور است. گیرنده تا حد امکان نزدیک ورودی نصب شده است.
|
|
|
برنج. 1. منطقه محاسباتی با گیرنده در CADSolidWorks مدرن شده است |
فرکانس طبیعی تشدید کننده هلمولتز به شرح زیر است:
(12)
جایی که F فرکانس است ، هرتز ؛ C0 - سرعت صدا در هوا (340 متر بر ثانیه) ؛ S بخش سوراخ ، m2 است. L - طول لوله ، متر ؛ V حجم تشدید کننده ، m3 است.
برای مثال ما ، مقادیر زیر را داریم:
d = 0.032 متر ، S = 0.00080384 متر مربع ، V = 0.000422267 متر مکعب ، L = 0.04 متر
پس از محاسبه F = 374 هرتز ، که مربوط به فرکانس چرخش میل لنگ n = 5600 دقیقه -1 است.
پس از تنظیم نسخه ایجاد شده برای محاسبه و پس از تنظیم پارامترهای شبیه سازی عددی ، داده های زیر به دست آمد: سرعت جریان ، سرعت ، چگالی ، فشار ، دمای جریان گاز در کانال ورودی موتور احتراق داخلی با زاویه چرخش از میل لنگ.
از نمودار ارائه شده (شکل 2) با توجه به میزان جریان در شکاف دریچه می توان دریافت که کانال مدرن شده با گیرنده دارای حداکثر مشخصه جریان جریان است. میزان جریان 200 گرم در ثانیه بیشتر است. این افزایش در طول 60 gp.c. مشاهده می شود.
از لحظه باز شدن دریچه ورودی (348 gpc) ، سرعت جریان (شکل 3) از 0 تا 170 متر بر ثانیه شروع می شود (در کانال ورودی مدرن 210 متر بر ثانیه ، با گیرنده -190 متر بر ثانیه) ) در فاصله تا 440-450 g.p.c. در کانال دارای گیرنده ، مقدار سرعت نسبت به استاندارد معمولی حدود 20 متر بر ثانیه بیشتر است ، از 430-440 g.c.v. مقدار عددی سرعت در کانال با گیرنده بسیار نرم تر از کانال ورودی مدرن در حین باز شدن شیر ورودی است. علاوه بر این ، کاهش قابل توجهی در میزان جریان تا بسته شدن دریچه ورودی مشاهده می شود.
|
|
|
|
برنج. 2. میزان جریان گاز در شکاف شیر برای کانالهای استاندارد ، مدرن شده و گیرنده در n = 5600 min -1: 1 - استاندارد ، 2 - مدرن شده ، 3 - مدرن با گیرنده |
برنج. 3. میزان جریان در شکاف شیر برای کانالهای استاندارد ، مدرن و دارای گیرنده در n = 5600 دقیقه -1: 1 - استاندارد ، 2 - مدرن شده ، 3 - مدرن با گیرنده |
از نمودارهای فشار نسبی (شکل 4) (فشار اتمسفر صفر در نظر گرفته می شود ، P = 101000 Pa) نتیجه می شود که مقدار فشار در کانال مدرنیزه شده بالاتر از استاندارد 20 کیلو پاسکال در 460-480 g.c.v. (با مقدار زیادی از نرخ جریان همراه است). با شروع از 520 g.p.c. ، مقدار فشار برابر می شود ، که نمی توان در مورد کانال با گیرنده گفت. مقدار فشار بیشتر از استاندارد با 25 کیلو پاسکال است و از 420 تا 440 گرم بر صوت تا بسته شدن شیر ورودی شروع می شود.
|
|
|
|
برنج. 4. فشار جریان در یک استاندارد ، مدرن شده و یک کانال با گیرنده در n = 5600 min -1 (1 - کانال استاندارد ، 2 - کانال مدرن شده ، 3 - کانال مدرنیزه شده با گیرنده) |
برنج. 5. چگالی شار در استاندارد ، ارتقا یافته و کانال با گیرنده در n = 5600 min -1 (1 - کانال استاندارد ، 2 - کانال ارتقا یافته ، 3 - کانال ارتقا یافته با گیرنده) |
چگالی جریان در ناحیه شکاف شیر در شکل نشان داده شده است. 5
در یک کانال مدرن با گیرنده ، مقدار چگالی 0.2 کیلوگرم بر متر مکعب شروع می شود و از 440 گرم در سال شروع می شود. در مقایسه با کانال استاندارد این به دلیل فشارهای زیاد و نرخ جریان گاز است.
از تجزیه و تحلیل نمودارها ، نتیجه زیر را می توان گرفت: کانال شکل بهبود یافته به دلیل کاهش مقاومت هیدرولیکی کانال ورودی ، پر شدن بهتر سیلندر را با بار تازه فراهم می کند. با افزایش سرعت پیستون در لحظه باز کردن دریچه ورودی ، شکل کانال تأثیر قابل توجهی بر سرعت ، چگالی و فشار داخل کانال ورودی ندارد ، این با این واقعیت توضیح داده می شود که در این مدت شاخص های فرآیند جذب عمدتا به سرعت پیستون و مساحت منطقه جریان شکاف سوپاپ بستگی دارد (در این محاسبه ، فقط شکل کانال ورودی تغییر می کند) ، اما همه چیز در لحظه کاهش سرعت به طور چشمگیری تغییر می کند از حرکت پیستون شارژ در یک کانال استاندارد کمتر خنثی است و به طور قابل توجهی در طول کانال "کشیده" می شود ، که در مجموع منجر به پر شدن کمتر سیلندر در لحظه کاهش سرعت پیستون می شود. تا زمانی که سوپاپ بسته نشود ، فرایند تحت مخرج دبی جریان به دست آمده ادامه می یابد (پیستون میزان جریان اولیه را به حجم بیش از حد سوپاپ می دهد ، با کاهش سرعت پیستون ، جزء اینرسی جریان گاز یک نقش مهمی در پر کردن ، به دلیل کاهش مقاومت در برابر حرکت جریان) ، کانال مدرن شده مانع عبور بار بسیار کمتر می شود. این امر با افزایش سرعت و فشار تأیید می شود.
در مجرای ورودی با گیرنده ، به دلیل شارژ اضافی پدیده بار و رزونانس ، جرم بسیار بیشتری از مخلوط گاز وارد سیلندر موتور احتراق داخلی می شود که عملکرد فنی بالاتری از موتور احتراق داخلی را تضمین می کند. افزایش فشار در انتهای ورودی تأثیر بسزایی در افزایش عملکرد فنی ، اقتصادی و محیطی موتور احتراق داخلی خواهد داشت.
داوران:
گوتس الکساندر نیکولاویچ ، دکترای علوم فنی ، استاد گروه موتورهای حرارتی و نیروگاه ها ، دانشگاه دولتی ولادیمیر وزارت آموزش و علوم ، ولادیمیر.
آلکسی رموویچ کولچیتسکی ، دکترای علوم فنی ، پروفسور ، معاون طراح ارشد VMTZ LLC ، ولادیمیر.
مرجع کتابشناسی
Zholobov L. A.، Suvorov E. A.، Vasiliev I. S. تأثیر ظرفیت های اضافی در سیستم ورودی در پر کردن یخ // مشکلات مدرن علم و آموزش. - 2013. - شماره 1 ؛URL: http://science-education.ru/ru/article/view؟id=8270 (تاریخ دسترسی: 11/25/2019). مجلات منتشر شده توسط "آکادمی علوم طبیعی" را به اطلاع شما می رسانیم
اندازه: پیکسل
شروع نمایش از صفحه:
رونوشت
1 به عنوان نسخه خطی مشکور محمود A. مدل ریاضی فرآیندهای دینامیک گاز و تبادل حرارت در سیستم های ورودی و خروجی ICE تخصص "موتورهای حرارتی" چکیده پایان نامه برای درجه داوطلب علوم فنی سن پترزبورگ 2005
2 ویژگی های کلی کار ارتباط پایان نامه در شرایط مدرن سرعت شتاب توسعه ساختمان موتور و همچنین تمایلات غالب تشدید روند کار به شرط افزایش کارایی ، توجه بیشتر و بیشتر برای کاهش زمان ایجاد ، تنظیم دقیق و اصلاح انواع موتورهای موجود. عامل اصلی که هم زمان و هم هزینه مواد را به میزان قابل توجهی کاهش می دهد ، استفاده از رایانه های مدرن است. با این حال ، استفاده از آنها تنها در صورتی می تواند مثر باشد که مدلهای ریاضی ایجاد شده با فرآیندهای واقعی که عملکرد موتور احتراق داخلی را تعیین می کند ، مناسب باشد. به ویژه در این مرحله در توسعه ساختمان مدرن موتور ، مشکل تنش گرمایی در قسمتهای گروه پیستون سیلندر (CPG) و سرسیلندر بسیار حاد است که با افزایش قدرت کل ارتباط ناگسستنی دارد. فرآیندهای انتقال حرارت جابجایی موضعی آنی بین سیال کار و دیواره های کانال های گاز-هوا (GWC) هنوز به طور کافی مورد مطالعه قرار نگرفته و یکی از تنگناهای نظریه موتورهای احتراق داخلی است. در این راستا ، ایجاد روشهای نظری و محاسباتی قابل اعتماد ، با اثبات تجربی برای مطالعه انتقال حرارت جابجایی موضعی در GWC ، که به دست آوردن برآوردهای قابل اعتماد از وضعیت دما و تنش گرمایی قطعات موتور احتراق داخلی را ممکن می سازد ، یک مشکل فوری است. به راه حل آن امکان انتخاب منطقی طراحی و راه حل های تکنولوژیکی را فراهم می آورد ، سطح علمی و فنی طراحی را بهبود می بخشد ، با کاهش هزینه و هزینه جریمه تجربی ، کوتاه شدن چرخه توسعه موتور و به دست آوردن اثر اقتصادی را ممکن می سازد. تنظیم موتورها هدف و اهداف تحقیق هدف اصلی پایان نامه حل مجموعه ای از مشکلات نظری ، تجربی و روش شناختی است ، 1
3 مربوط به ایجاد مدلها و روشهای ریاضی پود جدید برای محاسبه انتقال حرارت جابجایی محلی در موتور GVK است. مطابق با هدف تعیین شده کار ، وظایف اصلی زیر حل شد که تا حد زیادی ترتیب روش کار را تعیین کرد: 1. انجام تجزیه و تحلیل نظری جریان ناپایدار در GWC و ارزیابی امکانات استفاده از نظریه لایه مرزی در تعیین پارامترهای انتقال حرارت جابجایی محلی در موتورها ؛ 2. توسعه الگوریتم و اجرای عددی بر روی کامپیوتر مشکل جریان نامعلوم سیال کار در عناصر سیستم ورودی-خروجی موتور چند سیلندر در یک محیط غیر ثابت برای تعیین سرعت ، دما و فشار به عنوان شرایط مرزی برای حل بیشتر مشکل دینامیک گاز و انتقال حرارت در حفره های موتورخانه اصلی استفاده می شود. 3. ایجاد یک روش جدید برای محاسبه میدانهای سرعت لحظه ای جریان در اطراف بدنه کار GWC در یک محیط سه بعدی. 4. توسعه مدل ریاضی انتقال گرمای جابجایی محلی در GVK با استفاده از مبانی نظریه لایه مرزی. 5. بررسی کفایت مدلهای ریاضی انتقال حرارت محلی در GVK با مقایسه داده های تجربی و محاسبه شده. اجرای این مجموعه وظایف امکان دستیابی به هدف اصلی کار را ایجاد می کند - ایجاد یک روش مهندسی برای محاسبه پارامترهای محلی انتقال حرارت جابجایی در موتور بنزینی GVK. فوریت مشکل با این واقعیت تعیین می شود که حل وظایف تعیین شده امکان انتخاب مناسب طراحی و راه حل های تکنولوژیکی در مرحله طراحی موتور ، بهبود سطح علمی و فنی طراحی ، کاهش چرخه توسعه موتور و با کاهش هزینه و هزینه تنظیم دقیق تجربی محصول ، یک اثر اقتصادی به دست آورید. 2
4 تازگی علمی پایان نامه این است که: 1. برای اولین بار ، از یک مدل ریاضی استفاده شد که به طور منطقی نمای یک بعدی از فرآیندهای دینامیکی گاز را در سیستم های ورودی و خروجی موتور با نمای سه بعدی ترکیب می کند. جریان گاز در GVC برای محاسبه پارامترهای انتقال حرارت محلی. 2. مبانی روش شناختی برای طراحی و تنظیم دقیق موتور بنزینی با نوسازی و پالایش روشهای محاسبه بارهای حرارتی موضعی و وضعیت حرارتی عناصر سرسیلندر. 3. داده های جدید محاسبه شده و تجربی در مورد جریان گاز فضایی در کانالهای ورودی و خروجی موتور و توزیع سه بعدی دما در بدنه سرسیلندر موتور بنزینی بدست آمده است. قابلیت اطمینان نتایج با استفاده از روشهای اثبات شده تجزیه و تحلیل محاسباتی و مطالعات تجربی ، سیستمهای معادلات کلی منعکس کننده قوانین اساسی حفاظت از انرژی ، جرم ، حرکت با شرایط اولیه و مرزی مناسب ، روشهای عددی مدرن برای اجرای مجموعه ریاضی در یک مطالعه تجربی و همچنین توافق رضایت بخش بین نتایج مدل سازی و آزمایش. ارزش عملی نتایج بدست آمده در این واقعیت نهفته است که یک الگوریتم و برنامه ای برای محاسبه چرخه کار بسته موتور بنزینی با نمایش یک بعدی فرایندهای دینامیکی گاز در سیستم های ورودی و خروجی موتور و همچنین به عنوان یک الگوریتم و برنامه ای برای محاسبه پارامترهای انتقال حرارت در GVK سر سیلندر موتور بنزینی در یک محیط سه بعدی ، توسعه یافته است ، برای اجرا توصیه می شود. نتایج تحقیقات نظری ، تأیید شده توسط 3
آزمایش 5 ، می تواند هزینه طراحی و تنظیم دقیق موتورها را به میزان قابل توجهی کاهش دهد. تصویب نتایج کار. مفاد اصلی کار پایان نامه در سمینارهای علمی گروه احتراق داخلی SPbSPU در شهر ، در هفته های علمی XXXI و XXXIII SPbSPU (2002 و 2004) گزارش شد. انتشارات بر اساس مطالب پایان نامه ، 6 نشریه منتشر شده است. ساختار و محدوده کار پایان نامه شامل یک مقدمه ، فصل پنجم ، نتیجه گیری و فهرستی از منابع از 129 عنوان است. شامل 189 صفحه ، شامل: 124 صفحه از متن اصلی ، 41 شکل ، 14 جدول ، 6 عکس. محتوای کار مقدمه ارتباط موضوع پایان نامه را اثبات می کند ، هدف و اهداف تحقیق را مشخص می کند ، تازگی علمی و اهمیت عملی کار را تدوین می کند. مشخصات کلی کار ارائه شده است. فصل اول شامل تجزیه و تحلیل آثار اصلی در زمینه مطالعات نظری و تجربی روند دینامیک گاز و انتقال حرارت در موتور احتراق داخلی است. وظایف تحقیقاتی تعیین شده است. مروری بر اشکال طراحی کانالهای خروجی و خروجی در سرسیلندر و تجزیه و تحلیل روشها و نتایج محاسبات تجربی و نظری جریانهای گاز ثابت و غیر ساکن در مجاری گاز-هوا موتورهای احتراق داخلی انجام می شود. بیرون رویکردهای موجود در حال حاضر برای محاسبه و مدل سازی فرآیندهای دینامیکی حرارتی و گاز ، و همچنین شدت انتقال حرارت در GWC ، در نظر گرفته شده است. نتیجه گیری می شود که اکثر آنها دارای محدوده کاربرد هستند و تصویر کاملی از توزیع پارامترهای انتقال حرارت بر روی سطوح GWC ارائه نمی دهند. این در درجه اول به این دلیل است که حل مشکل حرکت سیال کار در GVC در ساده سازی یک بعدی یا دو بعدی 4 انجام می شود
عبارت 6 ، که در مورد GVK با شکل پیچیده قابل اجرا نیست. علاوه بر این ، ذکر شد که برای محاسبه انتقال حرارت جابجایی ، در بیشتر موارد ، از فرمول های تجربی یا نیمه تجربی استفاده می شود ، که همچنین به دست آوردن دقت مورد نیاز محلول در حالت کلی را امکان پذیر نمی کند. این مسائل قبلاً در آثار Bravin V.V.، Isakov Yu.N.، Grishin Yu.A.، Kruglov M.G.، Kostin A.K.، Kavtaradze R.Z.، Ovsyannikov M.K.، Petrichenko RM، Petrichenko MR، Rosenblita GB، Stradomsky MV، بیشتر مورد توجه قرار گرفت. Chainova ND، Shabanova A.Yu، Zaitseva AB، Mundshtukova DA، Unru PP، Shekhovtsova AF، Voshni G، Heywood J.، Benson RS، Garg RD، Woollatt D.، Chapman M.، Novak JM، Stein RA، Danishyar H . ، Horlock JH ، Winterbone DE ، Kastner LJ ، Williams TJ ، White BJ ، Ferguson CR تجزیه و تحلیل مشکلات و روشهای موجود برای مطالعه دینامیک گاز و انتقال حرارت در GWC این امکان را فراهم آورد که هدف اصلی مطالعه به عنوان ایجاد روشی برای تعیین پارامترهای جریان گاز در GWC در سه مرحله امکان پذیر باشد. فرمولاسیون ابعادی با محاسبه متعاقب انتقال حرارت محلی در GWC سرسیلندر موتورهای احتراق داخلی با سرعت بالا و کاربرد این تکنیک برای حل کارهای عملی کاهش تنش حرارتی سرسیلندرها و شیرها. در رابطه با موارد فوق ، وظایف زیر در کار مطرح می شود:-ایجاد روش جدیدی برای مدل سازی یک بعدی-سه بعدی انتقال حرارت در سیستم های خروجی و ورودی موتور ، با در نظر گرفتن پیچیدگی سه- جریان گاز بعدی در آنها به منظور بدست آوردن اطلاعات اولیه برای تعیین شرایط مرزی انتقال حرارت هنگام محاسبه مشکلات تنش گرمایی سرسیلندر پیستون ICE ؛ -توسعه روش شناسی برای تعیین شرایط مرزی در ورودی و خروجی کانال گاز-هوا بر اساس حل یک مدل یک بعدی غیر ثابت از چرخه کار موتور چند سیلندر ؛ - قابلیت اطمینان روش شناسی را با استفاده از محاسبات آزمایش و مقایسه نتایج بدست آمده با داده ها و محاسبات آزمایشی با استفاده از روش هایی که قبلاً در ساختمان موتور شناخته شده بود ، بررسی کنید. 5
7 - با انجام یک مطالعه محاسباتی و آزمایشی از وضعیت حرارتی سرسیلندر موتور و مقایسه داده های تجربی و محاسبه شده در مورد توزیع دما در قطعه ، روش شناسی را بررسی و اصلاح کنید. فصل دوم به توسعه یک مدل ریاضی از چرخه کار بسته یک موتور احتراق داخلی چند سیلندر اختصاص دارد. برای اجرای طرح محاسبه یک بعدی روند کار یک موتور چند سیلندر ، یک روش شناخته شده از ویژگی ها انتخاب شده است ، که نرخ همگرایی بالا و ثبات فرآیند محاسبه را تضمین می کند. سیستم گاز و هوای موتور در قالب مجموعه ای متصل از نظر آیرودینامیکی از عناصر سیلندر جداگانه ، بخش هایی از کانال ها و لوله های ورودی و خروجی ، منیفولد ، صدا خفه کن ، خنثی کننده و لوله ها توصیف می شود. فرآیندهای آیرودینامیکی در سیستم های خروجی-خروجی با استفاده از معادلات دینامیک گازهای یک بعدی یک گاز تراکم ناپذیر شرح داده شده است: معادله تداوم: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x F df dx = 0 ؛ F 2 = π 4 D ؛ (1) معادله حرکت: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x D 2 u 2 u u = 0 ؛ f τ = w؛ (2) 2 0.5ρu معادله حفظ انرژی: p p + u a t x 2 ρ x + 4 f D u 2 (k 1) ρ q u = 0 2 u u ؛ 2 kp a = ρ ، (3) که در آن a سرعت صوت است ؛ ρ-چگالی گاز ؛ u سرعت جریان در امتداد محور x است. t- زمان ؛ فشار p ؛ f ضریب تلفات خطی است ؛ قطر D خط لوله ؛ k = P نسبت ظرفیت های گرمایی خاص است. C V 6
8 با تعیین شرایط مرزی (بر اساس معادلات اساسی: تداوم ، حفظ انرژی و نسبت چگالی و سرعت صدا در طبیعت غیر آنتروپیک جریان) شرایط روی شکاف سوپاپ در سیلندرها و همچنین شرایط ورودی و خروجی موتور مدل ریاضی یک چرخه عملکرد موتور بسته شامل نسبتهای طراحی است که فرآیندهای سیلندر موتور و قسمتهایی از سیستمهای ورودی و خروجی را توصیف می کند. فرآیند ترمودینامیکی در یک استوانه با استفاده از تکنیکی که در SPbSPU توسعه داده شده است توضیح داده شده است. این برنامه توانایی تعیین پارامترهای لحظه ای جریان گاز در سیلندرها و سیستم های ورودی و خروجی را برای طراحی های مختلف موتور فراهم می کند. جنبه های کلی استفاده از مدلهای ریاضی تک بعدی با روش ویژگیها (سیال کار بسته) و برخی نتایج محاسبه تغییر پارامترهای جریان گاز در سیلندرها و سیستمهای ورودی و خروجی تک و چند در نظر گرفته شده است. موتورهای سیلندر نشان داده شده است. نتایج بدست آمده امکان ارزیابی میزان کمال سازماندهی سیستم های ورودی-خروجی موتور ، زمان بهینه سوپاپ ، امکان تنظیم دینامیکی گاز در روند کار ، یکنواختی عملکرد سیلندرهای جداگانه ، و غیره. فشارها ، دما و نرخ جریان گاز در ورودی و خروجی به کانالهای گاز-هوا سر سیلندر ، که با استفاده از این تکنیک تعیین می شود ، در محاسبات بعدی فرآیندهای انتقال حرارت در این حفره ها به عنوان شرایط مرزی استفاده می شود. فصل سوم به شرح یک روش عددی جدید اختصاص داده شده است که امکان محاسبه شرایط مرزی حالت حرارتی از طرف کانالهای گاز-هوا را فراهم می آورد. مراحل اصلی محاسبه عبارتند از: تجزیه و تحلیل یک بعدی فرایند تبادل ناپایدار گاز در بخشهای سیستم ورودی و خروجی با روش ویژگیها (فصل دوم) ، محاسبه سه بعدی جریان شبه ثابت در ورودی و 7
9 کانال خروجی با روش اجزای محدود FEM ، محاسبه ضرایب انتقال حرارت محلی سیال کار. نتایج اجرای مرحله اول برنامه حلقه بسته به عنوان شرایط مرزی در مراحل بعدی استفاده می شود. برای توصیف فرآیندهای دینامیکی گاز در کانال ، یک طرح شبه ثابت ساده از جریان گاز نامرئی (سیستم معادلات اویلر) با شکل دامنه متغیر به دلیل نیاز به در نظر گرفتن حرکت دریچه انتخاب شد: r V = 0 rr 1 (V) V = p حجم سوپاپ ، قطعه ای از آستین راهنما 8 ρ را ضروری می کند. (4) سرعت گازهای میانگین لحظه ای در مقطع ورودی و خروجی به عنوان شرایط مرزی تعیین شد. این سرعتها و همچنین دما و فشارها در کانالها بر اساس نتایج محاسبه فرایند کار موتور چند سیلندر تنظیم شده است. برای محاسبه مشکل دینامیک گاز ، روش عنصر محدود FEM انتخاب شد ، که دقت بالایی از مدل سازی را در ترکیب با هزینه های قابل قبول برای اجرای محاسبه فراهم می کند. الگوریتم محاسباتی FEM برای حل این مشکل مبتنی بر به حداقل رساندن عملکردهای بدست آمده با تبدیل معادلات اویلر با استفاده از روش بوبنوف-گالرکین است: (llllllmm) k UU Φ x + VU Φ y + WU Φ z + p ψ x Φ) llllllmmk (UV Φ x + VV Φ y + WV Φ z + p ψ y) Φ) llllllmmk (UW Φ x + VW Φ y + WW Φ z + p ψ z) Φ) llllllm (U Φ x + V Φ y + W Φ z) ψ dxdydz = 0.dxdydz = 0 ، dxdydz = 0 ، dxdydz = 0 ، (5)
10 با استفاده از مدل حجمی حوزه محاسباتی. نمونه هایی از مدل های محاسبه شده کانال های ورودی و خروجی موتور VAZ-2108 در شکل نشان داده شده است. 1.-b- -a شکل 1. مدلهای (الف) کانالهای ورودی و (ب) خروجی موتور VAZ برای محاسبه انتقال حرارت در GVK ، یک مدل حجمی دو منطقه ای انتخاب شد ، فرض اصلی آن تقسیم حجم به مناطق یک هسته نامرئی و یک لایه مرزی برای ساده سازی ، حل مشکلات دینامیک گاز در یک محیط نیمه ثابت انجام می شود ، یعنی بدون در نظر گرفتن تراکم پذیری سیال کار. تجزیه و تحلیل خطای محاسبه احتمال چنین فرضی را نشان داد ، به استثنای مدت کوتاهی بلافاصله پس از باز شدن شکاف شیر ، که از 5-7 the از کل زمان چرخه تبادل گاز تجاوز نمی کند. فرایند تبادل گرما در GVK با دریچه های باز و بسته دارای ماهیت فیزیکی متفاوتی است (به ترتیب همرفت اجباری و آزاد) ، بنابراین ، آنها با استفاده از دو روش مختلف توصیف می شوند. با بسته شدن سوپاپ ها ، از تکنیک پیشنهادی MSTU استفاده می شود ، که دو فرایند بارگذاری حرارتی سر را در این بخش از چرخه کار به دلیل همرفت آزاد خود و به دلیل جابجایی اجباری به دلیل نوسانات باقی مانده ستون 9 در نظر می گیرد.
گاز 11 در کانال تحت تأثیر تغییرات فشار در منیفولدهای موتور چند سیلندر. هنگامی که دریچه ها باز هستند ، فرآیند تبادل حرارت از قوانین جابجایی اجباری پیروی می کند ، که توسط حرکت سازمان یافته سیال کار در چرخه تبادل گاز آغاز شده است. محاسبه انتقال حرارت در این مورد شامل یک راه حل دو مرحله ای برای مشکل تجزیه و تحلیل ساختار لحظه ای جریان گاز در کانال و محاسبه شدت انتقال حرارت از طریق لایه مرزی شکل گرفته روی دیواره های کانال است. محاسبه فرآیندهای انتقال حرارت جابجایی در GWC بر اساس مدل انتقال حرارت در جریان در اطراف یک دیوار مسطح ، با در نظر گرفتن ساختار آرام یا آشفته لایه مرزی انجام شد. وابستگی معیار انتقال حرارت بر اساس نتایج مقایسه محاسبه و داده های تجربی تصفیه شد. شکل نهایی این وابستگی ها در زیر نشان داده شده است: برای یک لایه مرزی آشفته: 0.8 x Re 0 Nu = Pr (6) x برای یک لایه مرزی آرام: Nu Nu xx αxx = λ (m، pr) = Φ Re tx Kτ، (7) جایی که: α ضریب انتقال حرارت محلی ؛ Nu x ، Re x مقادیر محلی اعداد Nusselt و Reynolds هستند. شماره Pr Prandtl در یک زمان معین ؛ متر مشخصه گرادیان جریان ؛ Ф (m، Pr) یک تابع است که بستگی به شاخص گرادیان جریان m و تعداد Prandtl محیط کار Pr دارد. K τ = Re d - ضریب تصحیح. مقادیر لحظه ای شار حرارتی در نقاط طراحی سطح گیرنده گرما با در نظر گرفتن دوره بسته شدن سوپاپ به طور متوسط در هر چرخه محاسبه شد. ده
فصل چهارم به شرح مطالعه تجربی وضعیت دمای سرسیلندر موتور بنزینی اختصاص دارد. یک مطالعه تجربی با هدف بررسی و اصلاح روش نظری انجام شد. وظیفه آزمایش بدست آوردن توزیع دمای ثابت در بدنه سرسیلندر و مقایسه نتایج محاسبه با داده های بدست آمده بود. کار آزمایشی در بخش موتورهای احتراق داخلی St. برای اندازه گیری توزیع دمای ثابت در سر ، از 6 ترموکوپل chromel-copel نصب شده در امتداد سطوح GVK استفاده شد. اندازه گیری ها از نظر ویژگی های سرعت و بار در فرکانس های مختلف چرخش میل لنگ ثابت انجام شد. در نتیجه آزمایش ، قرائت ترموکوپل ها بدست آمد که در حین کارکرد موتور با توجه به ویژگی های سرعت و بار گرفته شد. بنابراین ، مطالعات انجام شده نشان می دهد که مقادیر واقعی دما در قسمت های سرسیلندر موتور احتراق داخلی چقدر است. در فصل به پردازش نتایج تجربی و برآورد خطاها توجه بیشتری شده است. فصل پنجم داده های یک مطالعه محاسباتی را ارائه می دهد که به منظور آزمایش مدل ریاضی انتقال حرارت در GVK با مقایسه داده های محاسبه شده با نتایج آزمایش انجام شده است. در شکل 2 نتایج مدل سازی میدان سرعت را در کانال های ورودی و خروجی موتور VAZ-2108 با روش اجزای محدود نشان می دهد. داده های به دست آمده به طور کامل عدم امکان حل این مشکل را در هر فرمول غیر از سه بعدی ، 11 تأیید می کند
13 زیرا ساقه سوپاپ تأثیر قابل توجهی بر نتایج در ناحیه بحرانی سر سیلندر دارد. در شکل 3-4 نمونه هایی از نتایج محاسبه شدت انتقال حرارت در کانال های ورودی و خروجی را نشان می دهد. مطالعات نشان داده است ، به طور خاص ، یک ویژگی قابل توجهی غیر یکنواخت از انتقال گرما هم در امتداد ژنتریکس کانال و هم در مختصات آزیموتال ، که بدیهی است با ساختار غیر یکنواخت جریان گاز و هوا در کانال توضیح داده می شود. زمینه های حاصل از ضرایب انتقال حرارت برای محاسبات بیشتر وضعیت دمای سرسیلندر استفاده شد. شرایط مرزی برای انتقال حرارت در امتداد سطوح محفظه احتراق و حفره های خنک کننده با استفاده از تکنیک های توسعه یافته در SPbSPU تعیین شد. محاسبه میدان های دما در سر سیلندر برای حالتهای حالت پایدار موتور با سرعت میل لنگ از 2500 تا 5600 دور در دقیقه با توجه به سرعت و بار خارجی مشخصه انجام شد. به عنوان نمودار طراحی سر سیلندر موتور VAZ ، قسمت سر مربوط به سیلندر اول انتخاب شد. هنگام مدل سازی حالت حرارتی ، از روش اجزای محدود در فرمول سه بعدی استفاده شد. تصویر کامل میدان های حرارتی برای مدل محاسباتی در شکل نشان داده شده است. 5- نتایج مطالعه محاسباتی به صورت تغییرات دما در بدنه سرسیلندر در مکانهایی که ترموکوپل ها نصب شده اند ارائه می شود. مقایسه داده های محاسبه شده و تجربی همگرایی رضایت بخش آنها را نشان داد ، خطای محاسبه از 3 4 exceed تجاوز نمی کند. 12
14 مجرای خروجی ، ϕ = 190 مجرای ورودی ، ϕ = 380 ϕ = 190 ϕ = 380 شکل 2. میدانهای سرعت سیال کار در کانالهای خروجی و ورودی موتور VAZ -2108 (n = 5600) α (W / m2 K) α (W / m2 K) ، 0 0.2 0.4 0.6 0.8 0.8 1 ، 0 S -b - 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.6 0.8 1.0 S -a شکل. 3. منحنی تغییرات شدت تبادل حرارت در سطوح بیرونی -مجرای خروجی -ب -مجرای ورودی. 13
15 α (W / m2 K) در ابتدای مجرای ورودی در وسط مجرای ورودی در انتهای مجرای ورودی بخش 1 α (W / m2 K) در ابتدای مجرای خروجی در وسط مجرای خروجی در انتهای قسمت مجرای خروجی ب- مجرای ورودی - مجرای خروجی شکل 4. منحنی تغییرات شدت انتقال حرارت بسته به زاویه چرخش میل لنگ. -a -b- شکل. 5. نمای کلی مدل المان محدود سرسیلندر (a) و میدانهای دما محاسبه شده (n = 5600 دور در دقیقه) (b). چهارده
16 نتیجه گیری در مورد کار. بر اساس نتایج کار انجام شده ، نتایج اصلی زیر را می توان نتیجه گرفت: 1. یک مدل جدید تک بعدی و سه بعدی برای محاسبه فرایندهای فضایی پیچیده جریان سیال کار و انتقال حرارت در کانالهای سر سیلندر یک موتور احتراق داخلی پیستونی دلخواه ، که نسبت به روشهای پیشنهادی قبلی دقیق تر و کاملاً جهانی است ، پیشنهاد و اجرا شده است. نتایج. 2. داده های جدیدی در مورد ویژگی های دینامیک گاز و انتقال حرارت در کانال های گاز و هوا به دست آمده است که ماهیت پیچیده و یکنواخت فضایی فرایندها را تأیید می کند ، که عملاً امکان مدل سازی در نسخه های یک بعدی و دو بعدی را منتفی می کند. از بیانیه مشکل 3. ضرورت تعیین شرایط مرزی برای محاسبه مشکل دینامیک گاز کانالهای ورودی و خروجی بر اساس حل مشکل جریان ناپایدار گاز در خطوط لوله و کانالهای موتور چند سیلندر تأیید شد. امکان در نظر گرفتن این فرآیندها در یک محیط تک بعدی ثابت شده است. روشی برای محاسبه این فرایندها بر اساس روش ویژگی ها پیشنهاد و اجرا می شود. 4. مطالعه تجربی انجام شده امکان اصلاح روشهای محاسبه توسعه یافته و صحت و قابلیت اطمینان آنها را ممکن می سازد. مقایسه دمای محاسبه شده و اندازه گیری شده در قسمت ، حداکثر خطای نتایج را نشان می دهد که از 4٪ تجاوز نمی کند. 5- تکنیک محاسباتی و تجربی پیشنهادی را می توان برای پیاده سازی در شرکت های صنعت موتورسازی هنگام طراحی موتورهای احتراق داخلی چهار زمانه پیستونی جدید و تنظیم دقیق توصیه کرد. 15
17 آثار زیر در زمینه پایان نامه منتشر شده است: 1. شعبانوف A.Yu. ، Mashkur M.A. توسعه مدلی از دینامیک گاز یک بعدی در سیستمهای ورودی و خروجی موتورهای احتراق داخلی // Dep. در VINITI: N1777-B2003 مورخ ، 14 ص. 2. شعبانوف A.Yu. ، Zaitsev A.B. ، Mashkur M.A. روش اجزای محدود برای محاسبه شرایط مرزی بارگذاری حرارتی سر سیلندر موتور پیستونی // Dep. در VINITI: N1827-B2004 مورخ ، 17 ص. 3. شعبانوف A.Yu. ، محمود مشکور A. مطالعه محاسباتی و تجربی وضعیت دمای سر سیلندر موتور // Dvigatelestroyeniye: مجموعه علمی و فنی اختصاصی به صدمین سالگرد تولد پروفسور N.Kh. دیاچنکو // اتو. ویرایش L. E. Magidovich. SPb.: انتشارات دانشگاه پلی تکنیک ، با شعبانوف A.Yu. ، Zaitsev A.B. ، Mashkur M.A. روش جدیدی برای محاسبه شرایط مرزی برای بارگذاری حرارتی سر سیلندر موتور پیستونی // Dvigatelestroyeniye ، N5 2004 ، 12 ص. 5. شعبانوف A.Yu. ، محمود مشکور A. کاربرد روش اجزای محدود در تعیین شرایط مرزی حالت حرارتی سرسیلندر // XXXIII Science Week SPbSPU: مجموعه مقالات کنفرانس علمی بین دانشگاهی. SPb.: انتشارات دانشگاه پلی تکنیک ، 2004 ، با مشکور مخمود A. ، شعبانوف A.Yu. کاربرد روش ویژگیها در مطالعه پارامترهای گاز در کانالهای گاز-هوا موتور احتراق داخلی. هفته علمی XXXI SPbSPU. قسمت دوم. مطالب کنفرانس علمی بین دانشگاهی SPb.: انتشارات SPbSPU ، 2003 ، ص.
18 این کار در موسسه آموزشی دولتی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه پلی تکنیک دولتی سن پترزبورگ" ، در بخش موتورهای احتراق داخلی انجام شد. مشاور علمی - نامزد علوم فنی ، دانشیار شعبانوف الکساندر یوریویچ مخالفان رسمی - دکتر علوم فنی ، پروفسور Erofeev Valentin Leonidovich نامزد علوم فنی ، دانشیار Kuznetsov دیمیتری بوریسویچ سازمان پیشرو - واحد دولتی دولتی "TsNIDI" موسسه آموزشی دولتی عالی حرفه ای آموزش "دانشگاه پلی تکنیک دولتی سن پترزبورگ" به آدرس :، سنت پترزبورگ ، خیابان. Polytechnicheskaya 29 ، ساختمان اصلی ، اتاق .. پایان نامه را می توان در کتابخانه اصلی موسسه آموزشی دولتی "SPbSPU" یافت. چکیده ارسال شده در سال 2005 دبیر علمی شورای پایان نامه ، دکترای علوم فنی ، دانشیار B. Khrustalev
بولگاکف نیکولای ویکتوروویچ بولگاکوف به عنوان نسخه خطی مدل سازی ریاضی و تحقیقات عددی در انتقال حرارت آشفته و انتقال جرم در موتورهای احتراق داخلی 05.13.18 -مدل گیری ریاضی ،
بررسی مخالف رسمی Dragomirov سرگئی Grigorievich در پایان نامه Smolenskaya Natalia Mikhailovna "بهبود کارایی موتورهای احتراق جرقه با استفاده از کامپوزیت گاز
بررسی مخالف رسمی دکتری ، کودینوف ایگور واسیلیویچ در پایان نامه ماکسیم ایگورویچ سوپلنیاک "بررسی فرایندهای چرخه ای هدایت حرارتی و ترموالاستسیته در لایه حرارتی جامد
کار آزمایشگاهی 1. محاسبه معیارهای شباهت برای مطالعه فرآیندهای انتقال حرارت و جرم در مایعات. هدف کار استفاده از ابزارهای صفحه گسترده MS Excel در محاسبه
12 ژوئن 2017 فرآیند ترکیبی همرفت و هدایت گرما را انتقال حرارت همرفتی می نامند. همرفت طبیعی ناشی از تفاوت در وزن مخصوص یک محیط گرم ناهموار است
روش محاسبه و تجربی برای تعیین میزان جریان ویندوزهای منفجر کننده موتور دو ضربه ای با کرانک چمبر E.A. آلمانی ، A.A. بالاشوف ، A.G. کوزمین 48 قدرت و شاخص های اقتصادی
UDC 621.432 روش برای برآورد شرایط مرزی هنگام حل مشکل تعیین وضعیت گرمایی پیستون موتور 4CH 8.2 / 7.56 G.V. Lomakin یک تکنیک جهانی برای ارزیابی شرایط مرزی در
بخش "موتورهای توربین پیستون و گاز". روش افزایش پر شدن سیلندرهای موتور احتراق داخلی با سرعت بالا Ph.D. پروفسور Fomin V.M. ، Ph.D. Runovskiy K.S. ، Ph.D. آپلینسکی D.V. ،
UDC 621.43.016 A.V. ترینف ، آب نبات. فن آوری علوم ، A.G. کوسولین ، آب نبات. فن آوری علوم ، A.N. آورامنکو ، مهندس استفاده از شیر خنک کننده هوایی محلی برای دیزل های خودروی اجباری
COEFFICIENT OF EXLEUST MANIFOLD OF ICE SUKHONOS RF ، دانشجوی کارشناسی ارشد سرپرست ZNTU Mazin V. А. فن آوری علوم ، دانشیار ZNTU با گسترش موتورهای احتراق داخلی ترکیبی ، مطالعه اهمیت پیدا می کند
برخی از دستورالعمل های علمی و متدولوژیک کارکنان سیستم DPO در روش محاسبه و تجربی ALTGTU برای تعیین کوپه مصرفی ویندوز PURGE یک وستروک
آژانس فضایی دولتی شرکت دولتی اوکراین "BUREAU DESIGN BUREAU" YUZHNOE " M.K. YANGEL "به عنوان نسخه خطی سرگئی شوچنکو UDC 621.646.45 بهبود سیستم پنوماتیک
یادداشت رشته (دوره آموزشی) M2.DV4 انتقال حرارت محلی در موتور احتراق داخلی (کد و نام رشته (دوره آموزشی))
هدایت حرارتی در یک فرآیند غیر ثابت محاسبه میدان دما و شار حرارتی در فرآیند هدایت حرارتی با استفاده از مثال گرمایش یا سرمایش جامدات در نظر گرفته می شود ، زیرا در جامدات
بررسی مخالف رسمی در مورد کار پایان نامه ایوان نیکولاویچ مسکالنکو "بهبود روشها برای بهبود سطح جانبی موتورهای احتراق داخلی پیستون" ارائه شد
UDC 621.43.013 E.P. وروپایف ، مهندس الگوبرداری از ویژگی های سرعت خارج از موتور SUZUKI GSX-R750 SPORT BIKE موتور مقدمه استفاده از مدل های گاز پویا سه بعدی در طراحی پیستون
94 مهندسی و فناوری UDC 6.436 P.V. Dvorkin St. Petersburg University Transport University تعیین قطعه ای از انتشار گرما در دیوارهای اتاق احتراق در حال حاضر ، هیچ واحدی وجود ندارد
بررسی مخالف رسمی در مورد پایان نامه چیچیلانوف ایلیا ایوانوویچ ، با موضوع "بهبود روش و ابزارهای تشخیص موتورهای دیزل" برای درجه
UDC 60.93.6: 6.43 E.A. Kochetkov ، A. S. Kurylev
کار آزمایشگاهی 4 مطالعه انتقال حرارت با حرکت رایگان هوا وظیفه 1. اندازه گیری های حرارتی را برای تعیین ضریب انتقال حرارت یک لوله افقی (عمودی) انجام دهید
UDC 612.43.013 فرآیندهای کار در موتور احتراق داخلی A.A. خاندریمایلوف ، مهندس ، V.G. سولودوف ، دکتر علوم ساختار جریان شارژ هوا در سیلندر دیزل بر روی وضعیت ورودی و فشرده سازی فرایند معرفی فیلم حجمی
UDC 53.56 تجزیه و تحلیل معادله برای لایه مرزی سطحی Dokt. فن آوری علوم ، پروفسور ESMAN R.I. دانشگاه ملی فنی بلاروس هنگام انتقال حامل های انرژی مایع در کانال ها و خطوط لوله
تأیید می کنم: d u I / - gt l. eorector برای کار علمی و A * ^ 1 دکتر نزاع های بیولوژیکی M.G. Baryshev ^. ، - * c ^ x \ "l ، 2015 بازبینی سازمان رهبری در کار پایان نامه النا پاولوونا یارتسوا
انتقال حرارت برنامه سخنرانی: 1. انتقال حرارت در حین حرکت آزاد مایع در حجم زیاد. انتقال حرارت در حین حرکت آزاد مایع در یک فضای محدود 3. حرکت اجباری مایع (گاز).
درس 13 معادلات محاسبه در فرآیند تبادل حرارت تعیین ضرایب انتقال حرارت در فرآیندهای بدون تغییر حالت کلی حامل گرما فرایندهای تبادل حرارت بدون تغییر سنگدانه
بررسی مخالف رسمی پایان نامه سوتلانا اولگوونا نکراسوا "توسعه یک روش عمومی برای طراحی موتور با منبع حرارت خارجی با لوله تپنده" ، ارائه شده برای دفاع
15.1.2. انتشار حرارت همرفتی در حین حرکت اجباری یک رسانه سیال در لوله ها و کانالها
بررسی مخالف رسمی Tsydypov Baldandorzho Dashievich در مورد پایان نامه ماریا ژالسانوونا داباوا
فدراسیون روسیه (19) RU (11) (51) IPC F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 FEDERAL SERVICE FOR INTELLECTUAL PROPERTY (12) توصیف مدل مفید
مدول. مبدل حرارتی کنوکتیو در رسانه های تک فاز تخصص 300 "فیزیک فنی" سخنرانی 10. شباهت و مدل سازی فرآیندهای انتقال حرارت جابجایی مدلسازی فرآیندهای انتقال حرارت جابجایی
UDC 673 RV KOLOMIETS (اوکراین ، Dnepropetrovsk ، موسسه مکانیک فنی آکادمی ملی علوم اوکراین و آرشیو دولتی اوکراین) مبادله حرارتی متقابل در خشک کن هوا ایراد مشکل بیان خشک شدن همرفتی محصولات بر اساس
بررسی مخالف رسمی در مورد کار پایان نامه Podryga Victoria Olegovna "مدل سازی عددی چند مقیاس جریان گاز در کانالهای سیستم های کوچک فنی"
بازبینی مخالف رسمی برای پایان نامه سرگئی ویکتوروویچ آلیوکوف "مبانی علمی انتقال بی اثر مداوم متغیر افزایش ظرفیت بار" ، ارائه شده برای درجه
وزارت آموزش و علوم فدراسیون روسیه موسسه دولتی آموزش عالی حرفه ای دانشگاه SAMARA STATE AEROSPACE UNIVERSITY به نام دانشگاهی
بررسی حریف رسمی پاولنکو الکساندر نیکولاویچ در پایان نامه ماکسیم اولگوویچ باکانوف "بررسی پویایی فرایند تشکیل منافذ در طول عملیات حرارتی دسته شیشه فوم" ، ارائه شده است
D "spbpu a" "rotega o" "a IIIII I L 1 !! ^ .1899 ... G MINOBRNAUKI RUSSIA دولت فدرال موسسه آموزشی مستقل آموزش عالی" St.
بررسی مخالف رسمی در پایان نامه دیمیتری ایگورویچ LEPESHKIN با موضوع "بهبود عملکرد دیزل در شرایط عملیاتی با افزایش پایداری تجهیزات سوخت" ارائه شده است
بررسی مخالف رسمی در مورد پایان نامه Kobyakova Yulia Vyacheslavovna با موضوع: "تجزیه و تحلیل کیفی خزش غیر بافته شده در مرحله سازماندهی تولید آنها به منظور افزایش رقابت ،
آزمایشات روی پایه موتور با موتور تزریق VAZ-21126 انجام شد. موتور بر روی نیمکت تست ترمز MS-VSETIN مجهز به ابزار کنترل نصب شد
مجله الکترونیکی "آکوستیک فنی" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004 ، موسسه پلی تکنیک 5 پسکوف روسیه ، 80680 ، پسکوف ، خیابان. L. Tolstoy ، 4 ، پست الکترونیکی: [ایمیل محافظت شده]در مورد سرعت صدا
بررسی مخالف رسمی در مورد پایان نامه Egorova Marina Avinirovna با موضوع: "توسعه روش های مدل سازی ، پیش بینی و ارزیابی ویژگی های عملیاتی طناب های نساجی پلیمری
در فضای سرعت. این کار در واقع با هدف ایجاد یک بسته صنعتی برای محاسبه جریان گازهای نادر بر اساس حل معادله جنبشی با انتگرال برخورد مدل انجام شده است.
مبانی نظریه مبادله حرارت سخنرانی 5 برنامه سخنرانی: 1. مفاهیم کلی نظریه انتقال حرارت جابجایی. انتقال حرارت با حرکت آزاد مایع در حجم زیاد 3. انتقال حرارت با حرکت آزاد مایع
روشی غیر منتظره برای حل مشکلات پیوسته لایه مرزی سطحی روی صفحه طرح درس: 1 هدف کار معادلات دیفرانسیل لایه مرزی حرارتی 3 شرح مساله که باید حل شود 4 روش حل
روش برای محاسبه درجه حرارت کلاهک های عناصر موشک و فناوری فضایی در عملیات زمینی آنها # 09 ، سپتامبر 2014 Kopytov VS ، Puchkov VM UDC: 621.396 روسیه ، MSTU im.
تنش ها و عملکرد واقعی فونداسیون ها در بارهای چرخه کم ، با در نظر گرفتن سابقه بارگیری. بر این اساس ، موضوع تحقیق مرتبط است. ارزیابی ساختار و محتوای کار ب
بررسی مخالف رسمی دکترای علوم فنی ، پروفسور پاولوف پاول ایوانوویچ در مورد پایان نامه الکسی نیکولاویچ کوزنتسوف با موضوع: "توسعه یک سیستم کاهش سر و صدا فعال در
1 وزارت آموزش و علوم فدراسیون روسیه موسسه آموزشی دولتی بودجه فدرال آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه دولتی ولادیمیر
به شورای پایان نامه D 212.186.03 FSBEI HE "دانشگاه ایالتی پنزا" دبیر علمی ، دکترای علوم فنی ، پروفسور وویچک I.I. 440026 ، پنزا ، خیابان کراسنایا ، 40 مروری بر مخالف رسمی سمنوف
تصویب شده: معاون اول ، معاون آموزشی و علمی کار موسسه آموزشی بودجه ایالتی فدرال آموزش عالی ^ دانشگاه ایالتی) ایگورویچ
مواد کنترل و اندازه گیری برای رشته "واحدهای قدرت" سوالات برای آزمون 1. موتور برای چه چیزی در نظر گرفته شده است و چه نوع موتورهایی روی خودروهای داخلی نصب شده است؟ 2. طبقه بندی
D.V. گرینف (دکترا) ، M.A. دونچنکو (دکتری ، دانشیار) ، A.N. ایوانف (دانشجوی کارشناسی ارشد) ، A.L. پرمینوف (دانشجوی کارشناسی ارشد) توسعه روش محاسبه و طراحی موتورهای روتاری وان با تأمین خارجی
مدل سازی سه بعدی فرایند کار در موتور هواپیمای پیستونی دوار AA Zelentsov ، VP Minin CIAM آنها را P.I. بخش بارانووا 306 "موتورهای پیستونی هواپیما" 2018 هدف از کار پیستون روتاری
مدل غیرایزوترمال انتقال گاز Trofimov AS، Kutsev VA، Kocharyan EV g Krasnodar هنگام توصیف فرآیندهای پمپاژ گاز طبیعی در طول خط لوله اصلی گاز ، به طور معمول ، مشکلات هیدرولیک و انتقال حرارت به طور جداگانه در نظر گرفته می شود.
روش UDC 6438 برای محاسبه شدت آشفتگی جریان گاز در خروجی محفظه احتراق موتور توربین گاز 007
انتشار مخلوط گاز در لوله ها و شکاف های ناهموار V.N. S. I. OKHITIN I. A. KLIMACHKOV دانشگاه فنی دولتی مسکو پرووالوف N.E. پارامترهای دینامیکی گاز Bauman Moscow Moscow
کار آزمایشگاهی 2 مطالعه انتقال گرما با روش اجباری هدف کار تعیین وابستگی ضریب انتقال حرارت به سرعت حرکت هوا در لوله است. اخذ شده
سخنرانی. لایه مرزی انتشار. معادلات نظریه لایه مرزی در حضور انتقال جرم مفهوم لایه مرزی در بخشهای 7. و 9. (برای لایههای مرزی هیدرودینامیکی و حرارتی در نظر گرفته شده است)
روش روشنی برای حل معادلات لایه مرزی سطحی روی صفحه کار آزمایشگاهی 1 ، برنامه درس: 1. هدف کار. روشهای حل معادلات لایه مرزی (مواد روش شناسی) 3. دیفرانسیل
UDC 621.436 ND Chaynov، L. L. Myagkov، NS Malastovsky روش محاسبه زمینه های دما مطابق پوشش سیلندر با سوپاپ ها روش محاسبه میدان های منطبق سرسیلندر پیشنهاد شده است
# 8 ، 6 آگوست UDC 533655: 5357 فرمول های تحلیلی برای محاسبه شار حرارتی بر روی اجسام کور با طول طولانی Volkov MN ، دانشجوی روسیه ، 55 ، مسکو ، MSTU به نام NE Bauman ، دانشکده هوافضا ،
بررسی مخالف رسمی در مورد پایان نامه ساموئیلوف دنیس یوریویچ "سیستم اندازه گیری و کنترل اطلاعات برای تحریک تولید نفت و تعیین قطع آب تولید چاه" ،
آژانس فدرال آموزش موسسه آموزشی دولتی حرفه ای آموزش عالی دانشگاه ایالتی اقیانوس آرام تنش حرارتی قطعات موتور احتراق داخلی روش
بررسی مخالف رسمی دکترای علوم فنی ، پروفسور لابودین بوریس واسیلیویچ در مورد پایان نامه خو یون در این زمینه: "افزایش ظرفیت تحمل اتصالات عناصر سازه های چوبی
بررسی مخالف رسمی لووف یوری نیکولاویچ در پایان نامه اولگا سرگئونا ملنیکووا "تشخیص عایق اصلی ترانسفورماتورهای برق پر از روغن بر اساس آمار
UDC 536.4 گوربنوف A.D. دکتر فناوری. علم ، پروفسور ، DSTU تعیین عامل انتشار گرما در جریان توربولنت در لوله ها و کانال ها با روش تجزیه و تحلیل محاسبه تحلیلی ضریب انتقال حرارت
