RIAA корекцията е намаляването на спектъра на сигнала до честотната характеристика на човешкото ухо. Също така корекцията на RIAA се нарича "претегляне" (претеглен RIAA филтър), който се използва в измервателното оборудване.

При запис на винилова плоча нивото на високочестотните компоненти се повишава, а нискочестотните компоненти се намаляват. Факт е, че мощността на високочестотните компоненти в музикален запис като правило е по-малка от тази на нискочестотните. Следователно дисковият шум е по-изразен при високи честоти. За да направят шума по-малко забележим, високочестотните компоненти се повишават по време на запис и намаляват по време на възпроизвеждане. Що се отнася до нискочестотните компоненти, те са намалени, така че иглата да не „излети“ от пистата. Съответно по време на възпроизвеждане нивото им се повишава.

Честотната характеристика за записване и възпроизвеждане на записи е стандартизирана за първи път през 1953 г. от Асоциацията на звукозаписната индустрия на Америка (RIAA). Следователно честотната характеристика по време на възпроизвеждане се нарича RIAA реакция. Тази крива описва честотната характеристика за честотния диапазон от 30 Hz до 15 kHz. Стандартът RIAA е приет в световен мащаб. С развитието на технологиите стана възможно да се записват звуци на по-ниски честоти. Затова през 1978 г. е приет стандартът RIAA-78, който описва амплитудно-честотната характеристика при честоти в по-широк диапазон. В някои публикации се споменава като IEC характеристика, тъй като честотната характеристика за винилови плочи също е стандартизирана от Международната електротехническа комисия.

За да се осигури съвместимост както със стари, така и с нови записи, много модели на грамофонни стъпала имат честотна характеристика, която е някъде между RIAA и RIAA-78. В колекциите на любителите на музиката има и записи, издадени преди въвеждането на стандарта RIAA. За да ги възпроизвеждат, някои грамофонни сцени имат специален режим, наречен Old Columbia LPs. Също така във фоно стъпалото може да има режим за възпроизвеждане на плочи при 78 rpm. В този режим фоно стъпалото просто усилва сигнала.

За потискане на нискочестотните удари, свързани с предаването на вибрации от двигателя или изкривяването на записа, някои грамофонни стъпала имат специален филтър.

Всички корекции, както по време на запис, така и по време на възпроизвеждане, винаги са били извършвани с помощта на минимални фазови вериги, за които недвусмислената връзка между амплитудно-честотната характеристика и фазово-честотната характеристика е естествена и в които предварителното подчертаване както на амплитудата- честотната характеристика и фазово-честотната характеристика, когато записът е пълен, се компенсират чрез предварително усилване в коректор с обратна трансферна функция.

Само че този път коригиращата верига беше предварително изчислена и коректорът беше направен не с разделена корекция, а по класическата схема. Последното (трето) стъпало изпълнява само функцията на усилвател.

По-долу е дадена диаграма на коригиращата верига:

За да изчислите кривата на RIAA, трябва да зададете стойността на резистора R1 и R3 (решетъчния резистор на следващия етап) и да изчислите еквивалентното съпротивление R' = (Rout + R1) * R3 / (R1 + Rout + R3), където Rout е стойността на изходното съпротивление на предишния етап. След това изчислява стойностите на коригиращите вериги:

С1*R' = 2187 µs

R'*C2 = 750 µs

R2*C1 = 318 µs и R2/R1 = 6,877

В този случай можете да продължите от съществуващата стойност на C1 и да изберете R2 или обратно. Стойността на C2 ще трябва да бъде избрана, може би от различни кондензатори, ако това не успее, ще трябва да промените R 'и да започнете отначало.

Особено внимание трябва да се обърне на качеството на частите за коригиращата верига. Имах на разположение танталов резистор 0.25W 470K от Audio Note (R1), въз основа на стойността на който направих допълнителни изчисления. Като кондензатор C1, 500 V софтуер от полистирол или K71-7 е много подходящ, като C2 използвах ERO кондензатор, закупен на e-Bae (продавачът беше естонец, цената е много добра и не беше необходимо да чакате дълго) , въпреки че и това място звучи добре.

Сега едно отклонение относно входната верига на втория етап. По-рано забелязах, че веригите за усилване на малък сигнал произвеждат добър звук със заземен катод и отклонение, което се получава в решетъчния резистор с висока стойност поради мрежовите токове. Избрана е следната схема:

Предимството на тази схема в този случай е, че високата стойност на решетъчния резистор R3 не изисква висока стойност на капацитета от междукаскадния кондензатор С3. В допълнение, резисторът R1 може да бъде свързан директно към анода на предишния етап, въпреки че трябва да се помни, че в този случай кондензаторите C1 C2 и C3 трябва да бъдат проектирани за пълното захранващо напрежение на веригата.

Изчисляване на стойностите на коригиращата верига.

R' = 470*15000/(470+15000) = 456 K (Досега се приема, че Rout е нула).

C2 = 750*10(-6)/ 456000 = 1640 pF - Като се има предвид капацитетът на Miller на входната тръба (в този случай 5691 е около 120 pF), тази стойност е избрана на 1500 pF.

C1 \u003d 2187 * 10 (-6) / 456000 \u003d 4790 pF - тази стойност е избрана от наличните кондензатори K71-7.

R2 = R1/6.8774 = 68.3K Тази стойност е получена чрез свързване на два резистора Allen Bradley 300K и 91K паралелно.

Окончателното оформление изглеждаше така:

Диаграмата показва тръби 1579 вместо 5691, те също звучат страхотно.

За да може да се коригира звука на главата в HF областта, веригата има променлив кондензатор C1 с диапазон на настройка 5 - 270 pF. Факт е, че някои глави имат доста значителни резонанси във високочестотната област. Например, главата Grado Prestige Red звучеше нормално, без резонанси, само след настройка на капацитета на посочения кондензатор на 180 pF, въпреки че според паспорта, прикрепен към главата, такъв капацитет изглежда ненужен. Резонансите се наблюдават на контролна плоча със запис на стъпаловидно нарастваща честота на всеки 1 kHz от 1 kHz до 20 kHz и при липса на кондензатор C1 (или при замяната му с постоянен 47 pF, както се препоръчва от много източници), резонансите се наблюдават в областта 12 - 15 kHz, като амплитудата им достига +5 dB.

Кривата на RIAA след измерванията беше в рамките на + - 0,5 dB, достигайки максимално отклонение за 20 Hz.

Добавен през 2013 г. Трябва честно да призная, че въпреки че този дизайн е приятен за ушите ми повече от две години, той губи по отношение на нивото на шум от предишния. Предполагам, че изисканият вход и лампата 6072 вместо 6S3P са изиграли роля.

Сложната форма на кривата на RIAA е компромис, произтичащ от необходимостта да се получи най-доброто качество на възпроизвеждане от технически несъвършени механични записващи устройства.

Първите серийни записи, записани с помощта на тази схема за предварително подчертаване на честотата, са издадени от RCA Victor през август 1952 г. През юни 1953 г. схемата RCA е одобрена Национална асоциация на радио- и телевизионните операториСАЩ (NARTB) като национален стандарт; изборът на NARTB беше подкрепен от други индустриални институции, включително (RIAA). До 1956 г. новият стандарт, който стана известен като "кривата на RIAA", измести конкурентните формати и завладя пазарите на САЩ и Западна Европа. През 1959 г. кривата на RIAA е одобрена, а през 1964 г. е стандартизирана от Международната електротехническа комисия. През 1972 г. стандартът IEC е приет в СССР. През 1976 г. IEC модифицира стандартната крива на нискочестотно възпроизвеждане на RIAA; иновацията срещна яростни критики и не беше приета от индустрията. През 21-ви век по-голямата част от производителите на предусилватели следват оригиналния стандарт на кривата на RIAA без промени, въведени от IEC през 1976 г.

Математическо описание

честотна характеристика на записа

V x (ω) ∝ 1 + (ω T 2) 2 1 + (ω T 3) 2 1 + (ω T 1) 2 (\displaystyle V_(x)(\omega)~\propto ~(\frac (( \sqrt (1+(\omega T_(2))^(2)))(\sqrt (1+(\omega T_(3))^(2))))(\sqrt (1+(\omega T_ (1))^(2))))) , V x (f) ∝ 1 + (f / f 2) 2 1 + (f / f 3) 2 1 + (f / f 1) 2 (\displaystyle V_(x)(f)~\propto ~(\frac ((\sqrt (1+(f/f_(2))^(2)))(\sqrt (1+(f/f_(3))^(2))))(\sqrt (1+(f /f_(1))^(2))))),

Където V x (\displaystyle V_(x))- осцилаторна скорост на преместване на жлеба, f (\displaystyle f)И ω (\displaystyle \omega )- честота и ъглова честота на сигнала, и T 1 (\displaystyle T_(1)), T 2 (\displaystyle T_(2))И T 3 (\displaystyle T_(3))- специфични за стандартните времеви константи на RIAA, които определят граничните честоти , , . В литературата се използват различни начини за номериране на тези честоти и времеви константи; в горните формули те са номерирани в хронологичен ред на въвеждането им в производство ( f 1 (\displaystyle f_(1))- 1926 г., f 2 (\displaystyle f_(2))- 1938 г., f 3 (\displaystyle f_(3))- 1948):

честотна характеристика на възпроизвеждане

Обратно преобразуване на напрежението на изхода на електромагнитен датчик, което е пропорционално на вибрационната скорост, в изходното напрежение на предусилвателя-коректор U (\displaystyle U)изпълнявана от "функцията RIAA". Стандартен RIAA филтър е еквивалентен на свързване на два нискочестотни филтъра от първи ред (знаменател) и един диференциатор (числител) последователно:

U (ω) ∝ 1 + (ω T 1) 2 1 + (ω T 2) 2 1 + (ω T 3) 2 (\displaystyle U(\omega)~\propto ~(\frac (\sqrt (1+ (\omega T_(1))^(2)))((\sqrt (1+(\omega T_(2))^(2)))(\sqrt (1+(\omega T_(3))^ (2)))))) (2) , V x (f) ∝ 1 + (f / f 1) 2 1 + (f / f 2) 2 1 + (f / f 3) 2 (\displaystyle V_(x)(f)~\propto ~(\frac (\sqrt (1+(f/f_(1))^(2)))((\sqrt (1+(f/f_(2))^(2)))(\sqrt (1+(f/ f_(3))^(2)))))),

със същите стойности на времето и честотните константи, както в честотната характеристика на записа. Отклонението на честотната характеристика на реалните устройства от стандарта не се нормализира при предположението, че такова отклонение може да бъде коригирано от тоналния блок на усилвателя. Целевата стойност на максималното отклонение на честотната характеристика от стандарта, приета при разработването на висококачествени предусилватели-коректори, е ±0,1 dB.

Честотната характеристика на канала за възпроизвеждане ("функция RIAA") винаги е концентрирана в предусилвателя-коректор. Тези предусилватели са практически неподходящи за възпроизвеждане на по-голямата част от "грамофонните" плочи при 78 rpm поради спада на честотната характеристика при средни и високи честоти. Звукът на такива записи е скучен, лишен от обертонове. При възпроизвеждане на записи, записани с първо поколение електрически рекордери със свръхниско ниво f 1 (\displaystyle f_(1)), този ефект се засилва от допълнително повишаване на ниските честоти.

Област на дефиниране и нормализиране

И двете формули са определени в честотния диапазон от 20 Hz до 20 kHz; извън неговите граници честотната характеристика не се регулира. Официалната екстраполация извън звуковия диапазон показва, че когато честотата намалява под 20 Hz, AFC на записа асимптотично се доближава до единица и когато честотата се увеличава над 20 kHz, тя нараства безкрайно, правопропорционално на честотата. В реалните записващи устройства, в допълнение към записващите филтри RIAA, неизбежно има нестандартни филтри, които блокират преминаването на постоянен ток, инфразвукови, ултразвукови и радиочестоти към режещите задвижвания и не влияят на предаването на аудио честоти. Например в най-често срещания усилвател за запис НойманВисокочестотният шум SAL 74B се отрязва от филтър Butterworth от втори ред с честота на срязване 49,9 kHz. Затихването, което въвежда в аудио диапазона, по-малко от 0,1 dB при 20 kHz, е неразличимо от ухото и не изисква никаква компенсация в канала за възпроизвеждане.

На практика и двете формули винаги се изчисляват в децибели и се нормализират към честота от 1 kHz. При тази честота нормализираните стойности на честотната характеристика както за запис, така и за възпроизвеждане са 0 dB; нормализираната стойност на честотната характеристика на възпроизвеждане при честота 20 Hz е +19,274 dB (усилване от 9,198 пъти спрямо нивото при 1 kHz), а при честота от 20 kHz пада до −19,62 dB (затихване от 9,572 пъти ) . Така печалбите на предусилвателя RIAA при 20 Hz и 20 kHz се различават с 39 dB, или 88 пъти. Често срещано твърдение, че при честоти f 1 (\displaystyle f_(1))И f 2 (\displaystyle f_(2))нормализираната честотна характеристика на възпроизвеждане приема стойности +3 dB и -3 dB, не е вярно. То е валидно за единични филтри от първи ред, но не и за верига от последователно свързани филтри с достатъчно близки гранични честоти. Точните стойности на функцията RIAA на f 1 (\displaystyle f_(1))И f 2 (\displaystyle f_(2))са съответно +2,648 dB и −2,866 dB.

Цел на корекцията на честотата

Характеристики на дългосвирещ звукозапис

Класическият технологичен цикъл на производство на стерео плочи започва с изрязване на оригиналната плоча в тънък слой нитроцелулозен лак, нанесен върху алуминиев диск. Триъгълен в план, принудително нагрят до 200-300 ° C, сапфирен нож, монтиран върху масивно тангенциално "тонармо" на рекордера, се управлява от две леки, но мощни електромагнитни задвижвания, охлаждани от въздух или хелиеви струи. Честотното изкривяване, собственият резонанс и нелинейността на движещата се система на рекордера се потискат ефективно от електромеханичната верига за обратна връзка, разработена в края на 30-те години на миналия век и превърнала се в де факто индустриален стандарт до средата на 60-те години. Фрезата се движи от ръба към центъра на диска строго по неговия радиус, а оста на симетрия на фрезата винаги е насочена тангенциално към жлеба, който се изрязва.

Сигналите на двата стереоканала се кодират от напречното (хоризонтално) изместване на резеца. Отместването на външната, най-близо до ръба на плочата, страна на жлеба съответства на десния канал, вътрешната страна - наляво. При запис на монофоничен (общ режим) сигнал се променя само напречното изместване на жлеба, докато неговата ширина и дълбочина остават непроменени. Преместването на ножа в дълбочината на лаковия слой и обратно съответства на разликата между сигналите на левия и десния канал. В процеса на смесване на фонограмата, амплитудата на този компонент е ограничена, за да се избегнат скокове на стрелката. Разстоянието между браздите варира от 200 до 65 микрона (130-390 бразда на инч), което при скорост от 33⅓ rpm осигурява време за възпроизвеждане на едната страна на плочата от 13 до 40 минути. Максималното напречно изместване на жлеба през 50-те години е ограничено до 25 µm; тъй като пикапите се подобряваха, постепенно се увеличаваше. В стандарта на СССР от 1972 г. максималното хоризонтално изместване на жлеба е 40 µm, максималното вертикално изместване е не повече от 20 µm; до 1978 г. допустимото странично изместване е нараснало до 50 µm. През 21-ви век ширината на немодулиран жлеб почти никога не пада под 50 µm; при силни фрагменти браздата се разширява до 80-90 микрона, а при запис на сингли при 45 rpm ширината на браздата може да достигне 125 микрона.

Горната гранична честота на записа се определя от високочестотния резонанс на резачката и не надвишава 25 kHz. При честоти над тази граница амплитудата на записаните трептения намалява толкова бързо, че може да се предположи, че записаният сигнал не съдържа полезни ултразвукови компоненти. Изключение правят квадрафоничните записи на системата CD-4, при които спектърът на полезния сигнал се простира до 45 kHz. Лачените оригинали на тези записи са изрязани с обикновени ножове при половин скорост на въртене на диска от магнитен саундтрак, забавен наполовина. Максималната честота на запис беше 22,5 kHz, но при възпроизвеждане със стандартна скорост тя беше преобразувана в 45 kHz.

Геометрични ограничения върху записа

Движението на фрезата при рязане на жлеб трябва да се вписва в три ограничения - от максималната амплитуда на изместване на жлеба, от максималната му вибрационна скорост и от максималното ускорение. Първият от тях действа еднакво върху цялата площ на плочата, предназначена за запис. Ограниченията на скоростта и ускорението са определени за най-лошия случай, жлебовете най-близо до центъра на записа. Колкото по-близо е жлебът до центъра, толкова по-вероятно е да се претовари и изкриви, и обратното: колкото по-далеч е жлебът от центъра, толкова по-ниска е плътността на записа на трептенията, което прави възможно внимателното превишаване на границите на скорост и ускорение.

Значението на ограничаването на амплитудата на изместване е очевидно: дори леко превишаване на тази граница, което не води до разрушаване на стената между жлебовете, може да деформира тази стена и да предизвика ясно чуваем копирен ефект. Записването на сигнал с максимална амплитуда на отместване осигурява най-доброто съотношение сигнал/шум, но е технически възможно само в областта на ниските честоти. При завой на не повече от 1 kHz влиза в сила друго ограничение - на границата скоростизместване на браздата. Неспазването на това ограничение по време на писане кара задните ръбове на ножа да повредят стените на жлеба, изрязан от водещите ръбове. При възпроизвеждане на жлеб, записан с превишена скорост, неговата ефективна ширина се стеснява, възниква ефектът на изтласкване на иглата от жлеба (ефект на прищипване) и в резултат на това нелинейни изкривявания. Следователно максималната скорост на изместване на канала винаги е ограничена: в съветския GOST 7893-72 ниво 10 cm / s за монофонични и 7 cm / s за стерео записи; до 1978 г. границата е увеличена до 14 cm/s. Номиналното ниво на запис ("0 dB"), спрямо което се нормализира усилването на пътя на възпроизвеждане, съответства на пикова скорост от 8 cm/s; на практика често се приравнява на RMS скорост от 5 cm/s. В световната практика имаше записи с петкратно превишаване на този праг - 38 cm / s (+14 dB) при честота от 2 kHz, което съответства на ускорение на пикапа от 487 .

При високите честоти влиза в действие третият ограничаващ фактор, който е свързан конкретно с ускорението - ограничаващата кривина на жлеба. За да може стилусът да проследи високочестотното изместване на браздата, радиусът на това изместване трябва да бъде поне толкова голям, колкото радиуса на върха на стилуса. Ако това ограничение не се вземе предвид при писане, стилусът ще прескочи високочестотните вдлъбнатини и ръбове на жлеба и ще ги повреди трайно. За стандартни кръгли игли с радиус на върха от 18 микрона този ефект („грешка без огъване“, англ. грешка при проследяване) може да се появи вече при 2 kHz, за игли с тесен елиптичен връх - при 8 kHz. Границата на ускорение, нормализирана в СССР, първоначално беше 25 10 4 cm / s 2 (255 G), а до 1978 г. се увеличи до 41 10 4 cm / s 2 (418 G).

Принцип на предударението

Има два основни режима за запис на хармоничен сигнал върху лакиран диск. В режим на постоянство амплитуди на преместванеамплитудата на изместване на канала зависи само от амплитудата на записания електрически сигнал и не зависи от неговата честота. В този случай скоростта на изменение на отклонението нараства правопропорционално на честотата на сигнала и рано или късно достига неприемливо високи стойности. В режим на постоянство амплитуди на скоростта на трептенеамплитудата не зависи от честотата скоростпромени в отместването на браздата и амплитудата на отместването е обратно пропорционална на честотата на сигнала. Най-разпространените електромагнитни датчики са чувствителни точно към скоростта на вибрациите, така че възпроизвеждането на записи, записани в този режим, не изисква корекция на честотата. Такива записи обаче се отличават с неприемливо високо относително ниво на шум при средни и особено високи честоти. Поради тези недостатъци нито един от двата режима не е приложим в чист вид. Всички практически системи за звукозапис комбинират секции от двата режима: при ниски честоти записващото устройство работи в режим на постоянни амплитуди на изместване, а при средни честоти в режим на постоянна скорост на вибрация. Преходът от един режим към друг се извършва в специален филтър за предварително изкривяване, а честотата на кросоувъра е избрана така, че да побере максималния полезен сигнал в границите, определени от технологията.

Няма идеално решение на проблема, тъй като всяка музикална или говорна програма има свое собствено, уникално спектрално разпределение на енергията и пиковите амплитуди на сигнала. Също така няма стандарт за такова разпределение, който да се използва за оценка на ефективността на определена настройка на филтъра. На практика се използва най-простият спектрален модел, при който пиковите амплитуди са постоянни в диапазона от 20 Hz ... 1 kHz, а в диапазона от 1 ... 20 kHz те намаляват със скорост от приблизително 10 dB на октава . Делът на високочестотните компоненти в този модел е толкова малък, че ограничаването на ускорението става безсмислено. Напротив, от гледна точка на по-добро съотношение сигнал/шум е препоръчително да се повиши нивото на високочестотния сигнал, за да се увеличи максимално динамичният обхват на записа. Наклон на честотната характеристика от 10 dB на октава не може да бъде възпроизведен с прости филтри; на практика се използват само комбинации от филтри от първи ред, всяка от които реализира наклон от 6 dB на октава. Важна е не точността на "напасване" на условния модел на спектъра в условния модел на плочата, а точното, огледално съответствие на честотната характеристика на канала за запис и възпроизвеждане.

По същата причина - необходимостта от потискане на нискочестотния шум при възпроизвеждане - нивото на запис при най-ниските честоти (20 ... 50 Hz в стандарта RIAA) също се повишава. По този начин оптималната честотна характеристика на филтъра за предварително изкривяване на дългосвирещ запис има три инфлексни точки в аудиообластта: две в средния диапазон и една нискочестотна.

Исторически очерк

Изравняване на честотата преди преминаване към запис с продължително възпроизвеждане

Абсолютно всички рекорди в историята са записани с изкривявания в спектъра на оригиналния сигнал. В началото това бяха естествените, неизбежни и неизбежни честотни изкривявания на чисто механичните записващи устройства. Тази фаза на технологично развитие достига кулминацията си в средата на 20-те години на миналия век; в същото време започва преходът от директен запис на акустични вибрации към електрическо усилване на записания сигнал. Разработчиците на първия електрически рекордер в Bell Labs, Джоузеф Максфийлд и Хенри Харисън, които разбраха невъзможността да се използват режимите на постоянна амплитуда и постоянна скорост на вибрация в тяхната чиста форма, въведоха филтър за предварително изкривяване с кръстосана честота на ниската честотни и средночестотни области във веригата ( f 1 (\displaystyle f_(1))) 200 Hz. За честоти над 4 kHz те препоръчват преминаване към режим на постоянно ускорение, но това не е било търсено в несъвършеното оборудване от 20-те години на миналия век. Не веднага, но постепенно други дизайнери и звукови инженери също осъзнаха необходимостта от умишлено изкривяване на спектъра.

През 30-те години на миналия век повечето производители са използвали най-малко двусекционна честотна корекция, подобна на схемата на Максфийлд и Харисън, а допълнително увеличение на честотната характеристика при високи честоти е осигурено от стандартни кондензаторни микрофони на дизайна Когато. Американският пазар беше превзет от собствената записваща система на Western Electric; Британският EMI, последван от повечето европейски производители, възприе веригата Blumlein 250 (англ. Blumlein 250Hz) с кръстосана честота от 250 ... 300 Hz.

Първи дългосвирещи записи

Компанията, която работи върху новост от 30-те години на миналия век, сериозно се надяваше да стане автор и собственик на нов световен стандарт. Тя наистина успя да направи скоростта на въртене на диска (33⅓ оборота в минута), геометричната спецификация на жлебовете, тя измисли и въведе самото обозначение в обращение. Columbia избра схемата за корекция на честотата за дългосвирещи записи по препоръка на стария си партньор - Национална асоциация на радио- и телевизионните оператори (NAB). Точно техническо описание на тази схема никога не е публикувано; от публикуваните графики следва, че NAB използва честотна характеристика с пречупвания при 1590 µs (100 Hz), 350…400 µs (400…450 Hz) и 100 µs (1600 Hz). От инженерна гледна точка това беше добро компромисно решение, много близко до бъдещия стандарт RIAA и почти неразличимо от него на слух.

До 1952 г. търговското име на Columbia за кривата (на английски: L.P. Curve) се превърна в нарицателно име в Съединените щати. Експертите от индустрията бяха уверени, че това е схемата, която ще се превърне в индустриален стандарт, но Колумбия загуби войната за формати. Основният недостатък на нейната схема беше, че беше оптимизирана за 406 mm плочи, които не бяха приети от пазара. За най-добрите на пазара 305 mm грамофонни плочи, които са по-чувствителни към високочестотно изкривяване, веригата Columbia беше по-малко подходяща. Стойността, избрана от компанията f 2 (\displaystyle f_(2))(1600 Hz) беше твърде нисък, което само влоши това изкривяване.

Форматна война

След Columbia, конкурентите навлязоха на пазара на плочи, използвайки алтернативни схеми за изравняване. За тези краткотрайни технически решения, никога не публикувани под формата на пълни технически описания, е оцеляла само откъслечна, неточна и често невярна информация. Етикетирането на записи от този период е объркващо или напълно ненадеждно; действителната честотна характеристика на предварителното изкривяване, приложено при записването им, може да се оцени само на ухо. Например, компанията Decca, която започна да продава дългосрочна версия на своята патентована система ffrr през 1950 г., публикува четири различни графики на честотната характеристика в продължение на три години. Въпреки това, според Копланд, в действителност, преди прехода към стандарта RIAA, Decca използва само две схеми - "Blumlein 500" и неговата версия с повишаване на високите честоти над 3,18 kHz. Общо през следвоенното десетилетие най-малко девет различни системи претендираха за статут на стандарт. Границата между нискочестотните и средночестотните области варира от 250 до 800 Hz, повишаването на високите честоти е от 8 до 16 dB при 10 kHz. В допълнение, имаше невъзпроизводими "собствени стандарти" на големи радиостанции, архиви и библиотеки - например различни услуги на BBC използваха три различни схеми за предварително подчертаване до 1963 г. Индустрия ( AES, 1950 ) и международните (CCIR , 1953 ) организации „управляваха процеса“ по най-добрия начин, предлагайки свои собствени решения. Последният от тези неуспешни стандарти, немският DIN 45533, е одобрен през юли 1957 г. и никога не достига масово производство.

Много несъвместими формати се играят в ръцете само на производители на оборудване, които предлагат на слушателите сложни тембърни блокове за коригиране на честотните изкривявания. Производителите на записи, напротив, се интересуват от бързата стандартизация на честотната корекция. През 1953 г., когато стана ясно, че индустрията няма да приеме корекционната схема на NAB и Columbia, Национална асоциация на радио- и телевизионните оператори(NARTB) сравни схемите за изравняване на честотите, използвани в САЩ, и ги базира на идеална "средна" честотна характеристика за запис и възпроизвеждане. От всички действително използвани вериги, той беше най-подходящ за честотната характеристика на записа RCA Victor, въведен в производство през август 1952 г. под марката Нов ортофоничен. Неговото отклонение от средния идеал в целия звуков диапазон не надвишава ±1,5 dB. RCA Victor, подобно на Columbia, използва крива на запис с три колена, но оптимизирана за 33⅓ rpm. Това е веригата RCA Victor, с повишаване на ниските честоти f 3 (\displaystyle f_(3))= 50,05 Hz и е избран за национален стандарт на САЩ.

Внедряване

През 1953-1954 г. предложеното NARTB решение беше последователно признато от Американската асоциация на производителите на радио и телевизия (RETMA) и Общество на звуковите инженери(AES). След като Асоциацията на звукозаписната индустрия на Америка (RIAA) го одобри като национален индустриален стандарт на САЩ през май 1954 г., името „RIAA крива“ или „RIAA честотна корекция“ (англ. RIAA curve, RIAA equization) му беше присвоено. През 1955 г. кривата RIAA става национален стандарт на Обединеното кралство и получава предварително одобрение от Международната електротехническа комисия; три години по-късно IEC официално призна кривата RIAA като стандарт (публикация IEC-98-1958, сега IEC 60098).

Преходът на американската индустрия към кривата на RIAA беше бърз, поне на думи. Осъзнавайки, че ще бъде много трудно да се продадат наличности от стари, нестандартни записи в новите условия, производителите побързаха да декларират съответствие с новия стандарт.

Тази статия е за тези, които все още обичат и ценят звука на винила, въпреки всички съвременни цифрови неща 🙂

Коректорът се използва за усилване и коригиране на сигнала, който идва от електровъзпроизвеждащата глава на EPU с диамантена или корундова игла. Коректорът е базиран на стандарта RIAA, който регулира основните изисквания за запис и възпроизвеждане на записи от винилови дискове. Според стандарта RIAA честотната характеристика има формата, показана на фиг. 2. Поради тази причина, за да се постигне линейност на честотната характеристика на възпроизвеждащата писта, е необходимо да се използва фоно стъпало, честотната му характеристика е показана на фиг. 3.

Ориз. 2

Ориз. 3

Диаграма на практичен усилвател - фоно стъпало е показана на фиг. 4, а схемата на захранващия блок е показана на фиг. 5.

Ориз. 4

Ориз. 5

Основата на схемата се състои от двустъпален усилвател, който е изграден по класическата схема на усилвател на напрежение с резистивен товар. Честотната корекция на сигнала се създава от верига за пасивна честотна корекция. За да може филтърът да работи надеждно, той се поставя в среза между две усилващи степени.

Графиката на действителната честотна характеристика на фоно стъпалото е показана на фиг. 6. Както можете да видите, видът на практическата характеристика почти не се различава от теоретичната.

Ориз. 6

Елементи, дизайн и настройка

За правилната и надеждна работа на коректора, всички елементи, които се използват при монтажа му, трябва да бъдат с най-добро качество и да имат минимална номинална допустима грешка. Максималният номинален толеранс за вериги за честотна корекция е ±1%. За останалата част от веригата ±5%. Разрешено е да използвате елементи с голям толеранс, но тогава трябва да изберете индивидуално елементите по номинална стойност. Също така се препоръчва използването на радио тръби с военно приемане и EB маркировка (т.е. с повишена издръжливост и механична якост).

Тялото на това устройство може да бъде направено със затворени и отворени тръби. Корпусът може да бъде изработен от метал (стомана, мед, месинг и др.), пластмаса и дърво. В последните два случая е необходимо и допълнително екраниране на вътрешната верига с медно или месингово фолио. Фигури 1 и 7 показват един от възможните варианти за дизайн на фоно стъпалото.

Ориз. 7

Особено внимание трябва да се обърне на захранването на фоно стъпалото, тъй като основният проблем с предусилвателите се счита за високо ниво на фона. За да сведете до минимум фоновото ниво при сглобяване на захранването, трябва да вземете няколко мерки. На първо място, захранването трябва да бъде направено в собствен корпус (за да се предотврати влиянието на електромагнитните полета на мрежовия трансформатор). По-добре е да поставите мрежовия трансформатор в екрана или поне да навиете допълнителна намотка на екрана върху него. Диаграмата показва минималните стойности на всички електролитни кондензатори. За да елиминирате надеждно фона на техния капацитет, по-добре е да го увеличите с 1,5 - 2 пъти. Стойността на кондензатора C1 е особено важна, тъй като напрежението на нишката на устройството (за разлика от анодното) не е стабилизирано. Стабилизирането на анодното напрежение се постига с помощта на "Електронен дросел". Няма нужда да разделяте захранването на стерео каналите, тъй като разделянето на каналите по време на запис е много малко.

Това е всичко. Довиждане.

Това е третото ми приближение към оптималната конфигурация на коректора на 600-ия LCR модул. Този път реших да тествам класическата версия, със съгласуване на импеданса с помощта на междукаскадни трансформатори. И така, ето диаграма на една от двете опции, които опитах:

Както можете да видите, има четири етапа, два междукаскадни (единият от тях действа като изход) трансформатор, два междукаскадни кондензатора. Пълно пренебрегване на идеята за "къс път" и като се вземе предвид факта, че коректорът е свързан към предусилвателя - циничен игнориране. 🙂 Още по-изненадващо е, че днес този коректор (в моята система) е най-прозрачният, динамичен и „стабилен“ в звука от всички, които съм чувал. Бях много озадачен от този звуков резултат - защото е в общ противоречи технически здрав разум. Очевидно, дори и с два пъти повече (отколкото обикновено се изисква) брой етапи на усилване, положителният принос, който LCR корекцията с нисък импеданс носи към звука, е значителен “ превъзхожда „тези (преди невидими!!!) звукови артефакти, свързани с използването на класически RC вериги с висок импеданс.

По схемата.

Първият етап е сглобен на двоен триод 7F7 (може да се използва 6113, 6SL7, 5751.12AH7 и т.н.) и има коефициент на усилване = ~ 30, вторият етап е сглобен на тетрод 7C5 (може да се използва 6V6GT, 6F6GT) в триодна връзка, неговият коефициент на усилване =~1,8, LCR модулът отслабва сигнала с около ~14 dB повече, така че с входно напрежение от ~5mV (RMS)@1000Hz, получаваме ~55 mV на изхода на LCR модула . Освен това сигналът се усилва от третия етап (усилване = ~ 12) и се подава през междукаскадния кондензатор и контрол на нивото към четвъртия етап - с трансформаторно натоварване. В зависимост от това какво е необходимо максималното ниво на изходния сигнал и колко нисък е изходният импеданс - изходният трансформатор може да се превключва с предавателно съотношение 1:1 или 1:0,5, усилването на етапа ще бъде 8 или 4, а изходът напрежението ще бъде ~ 5,4 или 2,7 V (RMS), изходният импеданс на коректора във втория случай ще бъде ~ 1 kOhm. На практика, ако изходното напрежение в рамките на ~ 1 ... 2V (RMS) е достатъчно, тогава изходният трансформатор може да бъде същият като във втория етап и изходният импеданс на коректора в този случай ще бъде ~ 600 Ohm. Освен това, ако използвате трансформатори с намалено съпротивление на първичната намотка от ~ 20K - например Hashimoto HL-20K-6 или Silk L-941S, тогава можете да използвате „класическия“ двоен триод с Ri ~ 7K (VT231, 6SN7, 7N7,12AU7 и т.н.). Това леко ще намали размерите на конструкцията и ще облекчи изискванията за захранване. Според мен това много обещаващоверсия на коректора - веригата остава приблизително същата, само лампите са различни. 🙂

Захранването е направено по класическата (за моите проекти) схема, анодното и нажежаемото напрежение са стабилизирани. По принцип, ако се използват висококачествени силови трансформатори Hashimoto, тогава при внимателно обмислена инсталация е напълно възможно отоплението да се захранва с променливо напрежение, а анодното напрежение може да не се стабилизира чрез прилагане на RCLC филтри.

Дизайнът е сглобен на стандартно "класическо" шаси на Hammond, състоящо се от дървена рамка и два алуминиеви (отгоре и отдолу) панела. Не мога да кажа, че това е най-добрата версия на шасито за коректора, но нивото на шум, смущения и смущения на изхода е много ниско. Вероятно захранващото напрежение е стабилно и добре филтрирано и инсталацията е повече или по-малко оптимална. 🙂

Коректорът има изключителна устойчивост на претоварване, на „щракане“ и инфра-нискочестотни смущения - междукаскадните трансформатори помагат много добре с това. Според мен, въпреки че цената на строителството е доста висока, тя е разумно оправдана, тъй като съотношението цена / качество е много добро. В конкретния случай използването на скъпи висококачествени трансформатори и LCR модули дава очевиден, чуваем и ефектен звуков резултат.

Малко снимки.

май 2018 г Владивосток

Миналата седмица един много странен коректор дойде при мен на „преглед“. Дизайнът от известен занаятчия близо до Москва беше придобит от щастлив собственик преди няколко години и през цялото това време не беше възможно да се „извлече“ интересен звук от него. Системата, в която е инсталиран този коректор, е доста добра - акустика Audio Note, усилвател с един край на 45 (или 2A3) триода, маса Nottingham с отличен комплект тонарми и касети. Системата обаче не „звучеше“, звукът беше равен, компресиран и обогатен със сибиланти. В същото време звукът от CD плейъра беше значително по-добър, отколкото от винил - което, разбира се, вече е много странно и подозрително според мен. 🙂 Трябваше да се изясни ситуацията.

И така, ето този дизайн - няколко снимки -

На пръв поглед върху печатната платка някак си се почувствах зле и причината за това изобщо не беше печатното окабеляване. 🙂 И след като нарисувах диаграмата, се почувствах много зле. НЕОЧАКВАНО .

Схема -

И така, дизайнът се основава на добре познатия класически коректор Marantz-7, изграден на принципа на активна корекция, т.е. като усилвател с високо усилване, покрит от дълбока верига на честотно зависима обща обратна връзка. В случая с Marantz подобно схемно решение беше напълно оправдано - първо, тогава беше „модерно“, и второ, дълбоката защита на околната среда ви позволява да получите и стабилизирате определените характеристики на коректора дори с разпространение в лараметрите на лампата, а също и по време на тяхното стареене, което е много важно за серийно произвеждания продукт. По време на разработването на Marantz-7 никой не обърна внимание на „вредния“ ефект от опазването на околната среда върху звука. 🙂

Но версията „Московска област“ беше повече от оригинална - оригиналният усилвател с високо усилване остана практически непроменен, а RC коригиращите вериги бяха направени пасивни и включени на изхода на усилвателя, преди изходния етап - катодния последовател. Първият въпрос, който ми хрумна Веднага- Какво ще кажеш капацитет на претоварване? За съжаление, измерванията потвърдиха най-лошите ми очаквания.

Форма и ниво на сигналите на изходите на коректора, входен сигнал 5mV@1000Hz. Дотук всичко изглежда доста прилично.

И тук са вълните на сигналите в различни точки на веригата при различни нива на входно напрежение. Прочетете подробностите в коментарите към снимката.

Анод на първа степен на лампа (жълт), изход на коректор (син), входно напрежение 5 mV@1000Hz

Анод на лампата на първи етап (син), анод на лампата на втори етап (жълт), входно напрежение 15 mV@1000Hz Забележимо претоварване на ВХОД на втори етап

Анод на лампата на първи етап (син), анод на лампата на втори етап (жълт), входно напрежение 20 mV@1000Hz ВХОДНОТО претоварване на втория етап е съвсем очевидно

Анод на лампата от втори етап (жълт), изход на коректор (син), входно напрежение 5 mV@1000Hz

Анод на лампата от втори етап (жълт), изход на коректор (син), входно напрежение 10 mV@1000Hz

Анод на лампата на втория етап (жълт), изход на коректора (син), входно напрежение 15 mV@1000Hz, претоварване на втория етап ПО ВХОДА, коригиращата верига леко измества фазата и изглажда формата на вълната НА ИЗХОДА.

Резултатите от измерването са съвсем очевидни - цялата конструкция като цяло и в частност второто стъпало започва да се претоварва още при напрежение на входа на коректора = 15mV, което е напълно недостатъчно.

Въз основа на средните референтни данни на най-разпространените модели касети MM, номиналното ниво на входния сигнал за измервания и характеризиране може да се счита за напрежение от 5mV при 1000Hz. В този случай, ако приемем, че HF нивото на записа е записано при 0 dB, тогава при честота от 20 kHz номиналното ниво на входния сигнал ще бъде ~ 50 mV, т.е. коректорът трябва да осигури граница на претоварване при вход от поне +20dB.

Според проучване на Shure, абсолютният максимален музикален сигнал, записан някога на LP, е 38 cm/s при 2 kHz; при ниски и високи честоти рекордните нива падат до 26 cm/s при 400 Hz и 10 cm/s при 20 kHz. Освен това, например, в добре позната статия - Дъглас Селф. Проектиране на усилватели с движеща се намотка // Electronics & Wireless World 1987 № 12 - разсъжденията на автора водят до заключението, че максималното RMS ниво на напрежение на входния сигнал, върху което трябва да се съсредоточите, когато проектирате винилов коректор, трябва да бъде равно на най-малко 64 mV (40 cm/s при чувствителност 8 mV@1000Hz)

По този начин коректорът няма значителен резерв по отношение на капацитета на претоварване, което всъщност се проявява в характерния му звук - притиснат, ограничен и тъп. В допълнение към фундаментално неправилния дизайн на веригата, редица „атавизми“ от Marantz останаха във веригата - нешунтиран резистор в катода на лампата на първия етап (в оригиналната схема върху него беше навит контур OOS) и малко странно избрана стойност на решетъчния резистор на първо стъпало, който определя входния импеданс на коректора. Вместо общоприетия стандарт от 47 kΩ, по ​​някаква причина беше инсталиран резистор от 100 kΩ. Стойностите на коригиращите вериги също повдигат някои въпроси, тъй като измерванията разкриват несъответствие (до + - 2 dB) в честотната характеристика на коректора на кривата RIAA както в ниските (20 ... .100 Hz), така и високи (10 ... .20 kHz) честоти .

Захранването на коректора е изградено по линейно-стандартна схема - токоизправител със средна точка, многовръзков RCRCRCRC захранващ филтър. Нажежаването на лампите се захранва от изправено и стабилизирано постоянно напрежение.

Схема на захранване -

Е, добре, това означава, че дизайнът очевидно трябва да бъде подобрен и, за щастие, ако модифицирате захранването, свържете отново няколко писти на печатната платка на коректора и смените няколко резистора, можете да получите фундаментално по-добър резултат дори без значителен промяна в оценките на частите. *** обозначенията B1 и B2 трябва да бъдат разменени ***

Ето нова, подобрена коректорна верига -

Както можете да видите, сглобих напълно „класическа“ версия на тръбен коректор, базиран на триоди с групирана пасивна корекция, включена между първия и втория етап. Като изходно стъпало се използва катоден повторител – „буфер“. По-точно преизчислих стойностите на коригиращите вериги, използвах кондензатори от различен тип в коригиращите вериги и на изхода, а също така намалих стойността на изходния кондензатор. Като се има предвид факта, че като правило входният импеданс на усилвателя на мощността е около 50 kOhm, е напълно разумно да се ограничи капацитетът на изходния кондензатор до номинална стойност от 2,7 ... .4,7uF. В допълнение към намаляването на преходните процеси при включване, изборът на сравнително малък капацитет ви позволява да ограничите нивото на инфра-нискочестотен шум, проникващ през входа на усилвателя на мощността.

Захранващ блок -

В захранването промених стойностите на няколко филтриращи резистора, което направи възможно по-ефективното разпределение на захранващото напрежение между каскадите. За да намаля вероятността от повреда между нажежаемата жичка и катода на лампата на изходния етап, добавих верига за „повишаване“ на потенциала на нажежаемата жичка над общия.

Няколко снимки и вълнови форми на сигнали -

Както се вижда от резултатите от измерването, капацитетът на претоварване на коректора е значително (10 пъти) 🙂 подобрен (вижте последната снимка - 150mV на входа вместо първоначалните 15 mV), което е повече от препоръчаното от Douglas Self от около 2,5 пъти 🙂 Това означава, че звучи сякаш коректорът ще бъде чист, свободен, отворен, динамичен, обемен и ефирен. Нивото на изкривяване е много ниско, устойчивостта на „щракане“ е изключително висока. Отклонението на честотната характеристика от кривата RIAA в LF областта е не повече от 0,3 dB, в HF областта (12…20 kHz) е не повече от 0,7 dB.

Към днешна дата дизайнът е бил прослушван в три много висококачествени настройки и се е показал като много достоен. Разбира се, той очевидно не „живее“ до LCR коректора по отношение на звука, но сред обичайните класически RC коректори на триоди, този дизайн може заслужено да се счита за един от оптималните най-добри.

Януари 2018 Владивосток.

Публикувано в , |

По някакъв начин в един от форумите мигаше тема - "Правилният усилвател - правилната акустика". И ще кажа това - Правилният усилвател, правилният предусилвател.“

Защо вашият предусилвател е толкова "правилен?" питаш ме. И вие ще бъдете прави по свой начин. 🙂

Функционално предусилвателят се състои от три блока - захранващ, RIAA коректорен блок и всъщност предусилвателно стъпало с контрол на нивото и входен ключ. За намаляване на смущенията и за по-голямо удобство в стелаж с аудио оборудване, захранването е направено в отделен корпус.

Веригата на захранването е доста традиционна за моите проекти и няма никакви функции. Всички захранвания са стабилизирани, токоизправителят е базиран на полупроводникови диоди - като регулиращ елемент се използва биполярен транзистор. Напрежението за захранване на блясъка се коригира и стабилизира.

Блокът на предусилвателя е схемно еквивалентен на усилвателя „Zen Guru“ и мисля, че това е най-доброто решение за етапа на предусилвателя днес. Тази опция осигурява само RCA входове и изходи, без изолиращ балансиран трансформатор на входа. Изходните трансформатори са Hashimoto, лампите са Zenith 6J5GT от 50-те години. Регулаторът на ниво - Gold Point, базиран на ключове ELMA и резистори KOA Speer - според мен е най-доброто решение както като надеждност, така и като звукови характеристики.

Няколко думи за коректора RIAA. По време на обсъждането на дизайна беше решено, че коректорът, първо, трябва да внесе възможно най-малко цвят в цялостния звуков подпис, да има отлична разделителна способност, яснота в цялата честотна лента и стабилни звукови характеристики - „сцената“ не трябва “float” в зависимост от спектралния състав и силата на звука на възпроизвеждане. Смятам, че според силите си и в рамките на определения бюджет 🙂 се справих напълно със задачата. Коректорът посети няколко прослушвания в аудиосистеми от много висок клас и винаги беше отбелязван като изключително ясно изследване на тънкостите на ритмичния компонент на музиката, както и яснота, стабилност на сцената, разделяне на музикални инструменти и гласове на изпълнители. Може би „разделянето“ дори е твърде добро за записи на „стар“ джаз, например, съвсем очевидно е, че барабанното соло в „Take Five“ на Дейв Брубек (около 3 минути) е „приближено“ от звуковия инженер на записа, а в „Our Love Is Here To Stay“ се чува, че Ела и Луис са били в студиото на някоиразстояние...

По схемата:

Две каскади на лампи 6AC7 в триодна връзка. Като аноден товар използвах интегрални източници на ток, това решение даде възможност да се получи максимално усилване при много ниско ниво на хармонично изкривяване, което расте много леко с увеличаване на амплитудата на изходния сигнал, преди да започне да се ограничава. Първият етап е с източник на ток като аноден товар, вторият етап е така нареченият „хибриден“ SRPP. По-специално, етапът, показан на диаграмата, има коефициент на усилване от 42, изходен импеданс от ~ 800 ома, максимална промяна на изходното напрежение при натоварване от 10 kOhm ~ 36 V rms, докато коефициентът на хармоника е не повече от 0,3%. Коригиращата верига е свързана между каскадите, като коригиращи елементи използвах валцовани полистиренови кондензатори и въглеродни филмови резистори, междукаскадният кондензатор е метално-хартиен, изходът е съставен от MKP филм и хартиено-метални кондензатори, свързани паралелно. Естествено, тръбите за коректора трябваше да бъдат внимателно подбрани както за микрофонния ефект, така и за необходимите усилване и изкривяване. Успях да набера два подходящи чифта около 30 броя. Конструктивно гнездата на лампите на първия етап са разположени върху монтажни панели с виброизолация, останалите гнезда са от горната страна на шасито. В този дизайн се отклоних от типичната електрическа схема на коректорите „обща шина от вход към изход“. За да се сведат до минимум смущенията, се оказа по-правилно да не се комбинира общият с кутията на заземяващата клема близо до входните конектори, а да се опъне отделен проводник от клемата и да се свърже общият проводник към кутията близо до първия етап .

Като цяло изграждането на коректор по схемата на две последователни каскади, заредени на източници на ток, ми се струва обещаваща идея по отношение на „звука“, която според мен например определено има смисъл да се тества на „ нашите” лампи 6S45P, прегледите на звуковите характеристики на които са много противоречиви. Струва ми се, че в този случай 6S45P може да се отвори от много неочаквана страна.

PS (2019) През последните две години Коректорът беше повторен няколко пъти и намери името си - CODA! (Koda), точно като името на прекрасен винил на Led Zeppelin. „…Кодата в музиката е допълнителен раздел в края на музикално произведение.Съдържанието на кода може да бъде „послеслов“, заключение, развръзка и обобщение на темите, разработени в разработката…“

октомври 2017 г Владивосток

Публикувано в , |

В търсене на интересни схемни решения за RIAA фоно стъпала във форумите, често срещах въпроси като „…някой наистина ли е пробвал корекция на LCR модули и, ако е пробвал, каква е разликата в звука?“. Честно казано, доскоро аз също не изпробвах „напълно“ този тип корекция, предполагайки, че традиционната RC версия е повече от достатъчна. Въпреки това, преди около година, в процеса на сложен и многоетапен обмен на компоненти, случайно получих чифт модули LCR RIAA 600 Ohm от Silk Audio. Горе-долу по същото време ги слушах на макета, като забелязах равномерен и плътен звук - но с твърде висока чувствителност към смущения. На това тестовете приключиха и модулите отидоха на „нощното шкафче“ до по-добри времена. Най-добрите моменти дойдоха това лято, след като тествах различни ретро касети и единичното рамо Opera Consonance T1288 на моя грамофон. Тъй като всичко ми е повече или по-малко ясно с касетите и тонерите, реших да го подредя с по-нататъшно проучване на видовете корекция и да доведа оформлението с LCR модули до крайния резултат.

1. Какъв е смисълът от прилагането на LCR корекция?

Първо, това е готов коригиращ модул със строго нормализирана честотна характеристика. Второ, тъй като входният импеданс на LCR модула = 600 ома, технически е възможно да се изгради коректор без капацитивно свързване между етапите, като се използват „стандартните“ 600-омови трансформатори, които бяха широко използвани по-рано в студийно оборудване. В този случай сигналните токове, преминаващи през коригиращите вериги, имат значително по-високи амплитуди в сравнение с традиционните RC вериги. Трето, съпротивлението на LCR модула към постоянен ток е ниско и изходният импеданс = 600 Ohm, което прави възможно допълнително усилване на сигнала с помощта на каскада с относително ниско входно съпротивление, което от своя страна значително намалява нивото на смущения на входа му. На практика обаче това не премахва необходимостта от внимателно екраниране на модула. Четвърто, експертите, които уважавам, казват, че еквалайзерите LCR, LR и особено Rx звучат „по-надеждно, по-ясно, по-ясно и по-музикално“ от RC. Трябваше и аз да го чуя 🙂

2. Трудности с първата каскада.

Очевидно модулите от Silk Audio са сглобени по следната схема:

Кондензаторите, според Silk Audio, са проектирани за работно напрежение не повече от 100 V DC. Като една от възможните опции схемата на коректор „класически реколта“ може да изглежда така:

Разбира се, мога да използвам и други лампи, галванична връзка между каскадите, токоизправител на базата на pp диоди, стабилизатор-филтър на транзистор и т.н. - но в този случай устройството ще се окаже ( По мое мнение) е твърде голям и тежък.

Основният проблем е първото стъпало и съгласуването му с ниска устойчивост на натоварване. Първо, той трябва да усили сигнала най-малко 30 ... 50 пъти, второ, изходното му съпротивление трябва да бъде под 600 ома, и трето, постоянният потенциал на изхода му не трябва да надвишава 100 волта. Тоест - ако разгледаме проста каскада с резистор като аноден товар - имате нужда от лампа с вътрешно съпротивление не повече от 600 ома, u = 50 ... .70, с приличен отвор на характеристиките и добра линейност в работната точка с + 70 ... + 90V на анода и -1 ... -2V - на мрежата. Аз например не познавам такива лампи. 🙂 Ако вземем предвид „ композитен” каскада, тогава по принцип SRPP на 6S45P-EV може да е подходящ, просто трябва да проверите тока на мрежата в избрания режим. В допълнение към лампите, разгледах и опции за входния етап на полеви транзистори с нисък шум. Нещо като тези конфигурации може да работи, въпреки че, разбира се, транзисторите не са нашият метод:

3. Оформление и окончателна схема.

По време на процеса на прототипиране реших да опитам така наречения „хибриден SRPP“:

4. Схема на коректора:

За всеки случай, за по-голяма яснота - давам приблизително изчисление по капацитет на претоварванепърва каскада.

Напрежение на изхода на "типична" MM касета на 1000Hzпри линейна скорост на запис от 5cm/sec е ~ 5mV. Максималната скорост на линеен запис на LP диск е ограничена от ширината на звуковия път и не може да бъде повече от ~ 12 cm/sec, напрежението на входа на коректора ще бъде = 12 mV. Нека първият етап има печалба = 50, тогава напрежението на изхода му ще бъде ~ 0,6V. Въз основа на избрания режим, максималното изходно напрежение при товар от 600 Ohm = 6 ... 7V, което като цяло осигурява добра граница за капацитет на претоварване. Заслужава обаче да се отбележи, че ако вашата колекция има много 45 EP диска, чиято максимална линейна скорост на запис може да бъде до 33 см / сек, тогава е препоръчително да промените малко входния етап на коректора. По-специално, опцията за транзистори с полеви ефекти с напрежение на отклонение от 200 mV и захранващо напрежение под 40 V в този случай не изглежда никак привлекателна.

И така - Първият етап - 6AC7 (6Ж4) в триодна връзка, работна точка 90V @ 15mA офсет = - 0,7 ... 1V. Като аноден товар е използван интегриран източник на ток IXYS IXCP10M45S, като сигналът се взема от неговия катод. В тази конфигурация каскадата има усилване от ~ 40…50, изходен импеданс от ~ 50Ω, при максимален ток на натоварване от около 10…12mA, което при товар от 600Ω прави възможно получаването на амплитуда на сигнала до ~ 6…7V.

Вторият етап няма характеристики, като товар се използва трансформатор 1: 1 с Ra = 5K. Напълно възможно е да се изгради втора каскада по същия начин като първата.

Захранването е типично за моите конструкции - анодното напрежение е стабилизирано, стабилизаторът е обикновен параметричен транзистор с полеви ефекти. Сиянието се захранва от изправено и стабилизирано постоянно напрежение.

Основни характеристики:

• Входен импеданс = 47 kΩ (може да се промени чрез добавяне на допълнителни резистори)
• Изходен импеданс =< 2 кОм (в варианте коммутации выходного трансфоматора 1:1)
• Номинално изходно напрежение ~ 1V RMS
• Максимално изходно напрежение при товар 10 kΩ = 60V RMS
• Печалба ~ 180
• <150uV (“взвешено” по кривой “A”)
• <= 0.2%, в основном 2-я и 3-я гармоники. Уровень третьей гармоники относительно уровня второй <= -20 dB.

Малко снимки -

Обърнете внимание на „ъгълния“ предусилвател Nagra PL-P.

Коректорът е сглобен в един корпус с предусилвател, който също е споменатият по-горе усилвател за високоомни слушалки - Дзен Гуру . Ще публикувам схемата малко по-късно.

август 2016 г Владивосток

P.S. Относно звука. В същия случай, на същото място, преди LCR коректора, имаше RC коректор за 6SF5 + 6AC7. Захранването и вътрешното окабеляване останаха почти същите като преди промяната.

Следователно смятам, че напълно улових характерните разлики в подаването на „звук“ от промяна на типа корекция. Първо, това е областта на басите - с LCR те са по-плътни, разделителната способност е по-висока, преходът от баси към средни честоти е станал, така да се каже, „по-гладък и по-ясен“ 🙂 Второ, това е по-стабилна „сцена ” при промяна на силата на звука и малко по-добра сила на звука, пълнота на звука. Трето, преходът от среден към висок също е станал „по-плавен и ясен“. Можем да кажем, че звукът с LCR - запазвайки музикалността и пластичността – направи възможно по-ясното чуване на някои от най-фините характеристики на записа, които бяха убягнали по-рано. Като цяло използването на LCR модули за корекция е напълно оправдано 🙂 и вероятно ще продължа експериментите с тях.

Публикувано в , |

Начинаещите „производители на винил“ често ме питат за коректорна верига, която е лесна за сглобяване и не изисква специална настройка, използвайки евтини и достъпни съветски лампи. Е - имам такава схема 🙂

Коментари по схемата на коректора.

По мое мнение това е най-оптималната и висококачествена схема на лампи 6N2P-EV, 12AX7. Първата каскада - лампите на един цилиндър са свързани паралелно, това намалява вътрешното съпротивление, което от своя страна намалява шума и намалява изходния импеданс на каскадата. Така коригиращите вериги натоварват по-малко първото стъпало и загубата на сигнал по тях е по-малка. Второто стъпало е с катоден повторител на изхода, което осигурява нисък изходен импеданс и дава възможност за работа с дълъг кабел и съпротивление на натоварване 10 kOhm.
Що се отнася до кондензаторите в коригиращата верига, върху тях няма високо напрежение, така че могат да се използват висококачествени полистиренови кондензатори с ниско напрежение. Междукаскадният и изходният кондензатори трябва да са за работно напрежение най-малко Ua. катоден
кондензатори - Panasonic серия FK, FC. Ламповите панели са по-добри за използване
с "очила". Волтаж захранването може да бъде в рамките на + 220 ... + 300V (може бипо-висока, но ще изисква корекция на резисторите R9, R10). Настройката на веригата се свежда до управление на режимите на работа на лампите и избор на лампи за еднакво крайно усилване на левия и десния канал. Напрежението на анодите на лампите от първия и втория етап - в зависимост от напрежението на източника на захранване, трябва да бъде в диапазона от 100 ... 150 волта. Препоръчвам да се запасите достатъчноброят на лампите, 10 броя 6N2P-EV - това е минимумът за избор на идентичен комплект. И все пак - лампи 6N2P Задължително трябва да е с индекс EV . Обикновен„прости“ 6N2P - няма да работят, не си губете времето с тях.

Силов агрегат.

Тъй като начинаещите производители на винил използват трансформатори не „както трябва“, а „както е налично“ 🙂, тогава, за да елиминирате различни трудни за отстраняване „изненади“, препоръчвам захранването да се направи в отделен корпус. Схемата е доста стандартна - токоизправител, полеви транзисторен филтър. Ако вторичната намотка на наличния трансформатор е без кран от средата и за напрежение 200 ... 250V, тогава може да се използва мостов токоизправител.
Филтър транзистор и стабилизатор - на радиатори, може да се монтира на
метален корпус чрез изолационни уплътнения. Филтърният транзистор практически не се нагрява, а регулаторът на напрежението на нишката ще го направи
доста горещо.

Добър звук!

януари 2015 г Владивосток

Публикувано в , |

Наскоро дойде при мен за „медицински преглед“ 🙂 доста интересен предусилвател от YBA – модел 2 „Alpha“. Нивото на сигнала, когато плейърът беше свързан към входа „Phono“, беше ниско и имаше известен дисбаланс на нивото между каналите. Но това не е най-важното. 🙂 Интересно е как този дизайн решава „проблема“ (*** Но като цяло колко значимо е това за транзисторите?) намаляване на влиянието на външните вибрации върху сигнала. Просто нямам думи, само снимки.

Веригата на усилвателя е монтирана на обратната страна на платката, повърхностен монтаж. Почти класическа транзисторна схема, нищо интересно.

октомври 2014 Владивосток

Публикувано в , |

Една от дългите зимни вечери, претърсвайки "кошите за боклук", изведнъж намерих чудесен чифт лампи -

И така се случи, че по същото време моят много добър приятел Владимир ме помоли да направя винилов коректор за него. Това определено е съдба 🙂

Разработването и изчисляването на схемата отне няколко дни. Основните работни условия бяха следните - патрон MM или MI, сравнително къси свързващи проводници, входен импеданс на усилвател на мощност (също, между другото, от моето производство) = 20 kOhm, чувствителност 300 mV. Реших да приложа класическото решение - три каскади + пасивна концентрирана корекция. Триодите на лампата от първия етап са свързани паралелно - това позволява, първо, да се намали нивото на шума и, второ, да се намали вътрешното съпротивление - което от своя страна позволява използването на резистори с номинална стойност не повече от 200 ... 250 kOhm в коригиращата верига. Не мога да кажа, че изобщо не съм се притеснявал от увеличаването на входния динамичен капацитет на паралелния триод, но предварителните изчисления и последващите измервания показаха, че притесненията ми бяха прекомерни. Изчисляването на корекционните вериги беше извършено в електронна таблица на Excel (вижте раздел Литература).

„Чрез“ честотна характеристика, взета с обратен RIAA филтър — (Обърнете внимание на скалата по оста „Y“)

Накратко за схемата.

Първото стъпало е с общ катод, коефициент на усилване = 48, изходен импеданс ~ 18 kOhm. Веригата за коригиране използва кондензатори от полистиролно фолио и резистори Dale с точност от 1%. Междукаскадният кондензатор е „нашият“ K40-U9, Jensen PIO също е доста подходящ. Затихването на сигнала в коригиращата верига е приблизително -18dB. Изходното стъпало е съставно, с галванична връзка, по каскадна схема с общ катод + катоден повторител. Коефициентът на усилване на втория етап = 16, катодният повторител осигурява необходимото съгласуване с междинния кабел и входа на усилвателя на мощността. Съществува известен "аудиофилски предразсъдък" относно използването на катодни повторители в аудио вериги. По мое мнение и слух всичко е наред с повторителите, просто не е нужно да изисквате невъзможното от тях, например линейна работа за товар, който надвишава изчисления изходен импеданс само 10 пъти. Надвишете 20 пъти- и музиката ще е наред 🙂

Захранването е направено в отделен корпус. Трансформатор - тороидален, номинална мощност 50VA, покрит с дебел стоманен корпус. Токоизправителят на анодното напрежение е мост, на диоди FR157, напрежението се филтрира от електронен филтър на транзистора VT1, също така осигурява гладкото му захранване. Лампа с нажежаема жичка релевантни каскади свързани последователно и захранвани от изправено и стабилизирано постоянно напрежение. Тъй като максимално допустимото напрежение между катода и нажежаемата жичка за лампи 7N7 е 90 волта, нажежаемата жичка е „повдигната над земята“ с около 50 волта от разделителя R4R5.

Основни технически характеристики.

• Изходен импеданс =< 1 кОм
• Номинално изходно напрежение = 0,32 V RMS
• Номинално входно напрежение = 4mV RMS.
• Максимално изходно напрежение при товар 20kΩ ~ 35V RMS
• Усилване при 1kHz ~ 80
• Нивото на присъщия шум и смущенията на изхода при „затворен“ вход =<190uV (“взвешено” по кривой “A”)
• Отклонението на общата честотна характеристика от стандарта RIAA в честотния диапазон 20Hz ... 20kHz = не повече от 0,5dB.
• Хармонично изкривяване при честота от 1 kHz при товар от 20 kΩ при номинално изходно напрежение<= 0.3%, в основном 2-я и 3-я гармоники. Уровень третьей гармоники относительно уровня второй <= -20 dB.

В комплект с MI касета Grado Prestige Gold, звукът на коректора е много свободен, обемен, с отлична музикална резолюция и отличен тонален баланс. Честно казано, трябва да се отбележи, че коректорът на пентодите C3g е малко по-„бърз и динамичен“. Но за музикалните жанрове, които Владимир предпочита, това е напълно без значение. 🙂

Малко снимки -

Май 2014 Владивосток

Актуализация към 15 септември 2014 г- В изходния етап се използват и лампи 7F7. В този случай резисторите R10 и R11 = 100 kOhm. Коефициентът на усилване на изходния етап = 39…42, крайният коефициент на усилване на коректора се е увеличил до 190..193. По този начин, при „стандартно“ изходно напрежение от ~ 4mV (@1000Hz, 5 cm/sec) за повечето MM/MI касети, нивото на сигнала на изхода на коректора е ~ 0,77 V RMS (0 dbU). Изходният импеданс при това изходно ниво е приблизително 600 ома. Минималното съпротивление на натоварване на изхода на коректора трябва да бъде >= 10 kOhm.

Публикувано в , |

Предусилвател-коректор на полеви транзистори

Тази схема е съставена от мен още през 1988 г. - за играча Aria -102. Спомням си, че първоначално сглобих версия на чипа K157UD2, но при пряко сравнение дизайнът на операционен усилвател ми се стори значително по-беден в звука, отколкото на полеви транзистори. Следователно, след скорошното възраждане на винила в колекцията ми - първият коректор, който реших да събера - беше същата схема. Наистина исках да проверя неговите звукови свойства - наистина ли беше толкова добър, колкото ми се струваше тогава 🙂 Освен това, за моя изненада - в интернет намерих комплект за сглобяване на коректор с приблизително същата схема като „нарисуваната“ от мен преди 25 години. Комплектът веднага беше закупен, преизчислени бяха номиналните стойности на коригиращите вериги и режимите на транзисторите. В резултат на това схемата придоби следната форма -

„Чрез“ честотна характеристика, взета с обратен RIAA филтър -(Обърнете внимание на скалата по оста "Y")

Коректорът е изключително прост - в „основната“ версия има само два етапа на усилване, първият е на полево устройство 2SK170GR с нисък шум (Idss = 2,6 ... 6,5 mA), вторият е просто на подходящ 2SK246GR полево устройство (Idss = 2,6 ... 6,5 mA). Режим на работа на първа степен: ток на покой = 1.5mA. напрежение на отклонение = -0.27V, усилване = 125 (с шунтиращ кондензатор в изходната верига). Между етапите е включена пасивна RC коригираща верига. С добра степен на точност изходният импеданс на първия етап може да се счита за = R3, а стойностите на елементите на коригиращата верига лесно се изчисляват с помощта на таблицата на Excel, дадена в раздела Литература. Загубата на сигнал в коригиращата верига при честота 1 kHz е приблизително 20 dB. Режим на работа на второто стъпало: ток на покой = 2mA, преднапрежение = -0.47V, усилване = 15, изходен импеданс приблизително 10 kOhm. За да работите на дълъг (повече от 1,5 м) кабел, препоръчително е да допълните веригата на изходния етап с източник или емитер последовател на друг транзистор. Така общото усилване на веригата при 1 kHz = 188, капацитетът на входно претоварване е приблизително 20 dB при 100 Hz, номиналното изходно напрежение = 1 V rms, максималното изходно напрежение = 12 V rms. Като цяло, много добри параметри за такъв прост дизайн.

Захранването е сглобено съгласно схема за умножение на напрежението, което може значително да намали смущенията при превключване на токоизправителните диоди, коригираното напрежение се филтрира от филтър на биполярен транзистор T1.

Основни технически характеристики -

• Входен импеданс = 47 kΩ (може да бъде намален чрез добавяне на допълнителни резистори)
• Изходен импеданс =< 10 кОм (в “базовом” варианте)
• Номинално изходно напрежение = 1V RMS
• Максимално изходно напрежение при товар 100 kΩ = 12V RMS
• Печалба ~ 188
• Нивото на присъщия шум и смущенията на изхода при „затворен“ вход =<190uV („А-претеглена“ крива)
• Отклонението на общата честотна характеристика от стандарта RIAA в честотния диапазон 20Hz ... 20kHz = не повече от 0,8dB.
• Хармонично изкривяване при честота от 1 kHz при товар от 100 kΩ при номинално изходно напрежение<= 0.3%, в основном 2-я и 3-я гармоники. Уровень третьей гармоники относительно уровня второй <= -15 dB.

Преди време на моя добър приятел, меломан и езотерик Николавлезе в употреба винилов грамофон Dual с много обещаващ MS касета Audiotechnica AT-33EV. Естествено имаше спешна нужда от коректор и той се обърна към мен. 🙂 Изискванията бяха следните - чист, ясен и динамичен звук, без никаква нотка на "винтидж". Захранване - без електролитни кондензатори. Трансформаторно изходно стъпало, сигнални и изходни трансформатори - Sowter. Един блок. Размерите нямат значение. Добре добре - нямам, нямам🙂 Така се появи този дизайн - в голяма алуминиева кутия в естествен цвят с размери 45х25х35см. Der Frankenstein.

Коректорът е двустепенен, с пасивна корекция, в първата и втората степен са използвани чудесни лампи C3g на Siemens. Изискванията към първото стъпало с тази конфигурация на коректора са доста строги - той трябва да има относително високо усилване с минимално ниво на шума, добра претоварваща способност, стабилен изходен импеданс и нисък динамичен входен капацитет. Въз основа на тези изисквания е съвсем логично да се използва C3g в „родното“ пентодно включване. Вторият етап трябва да има нисък изходен импеданс и отлична способност за задвижване с умерено усилване. C3g в триодна връзка е опция, близка до идеалната 🙂 Режимът на работа на първия етап е напрежението на анода = + 175 ... 180V, напрежението на втората мрежа = + 110 ... 115V, напрежението на отклонение = + 1,5 ... 1,7 V. печалба = 95…100. Трябва да отбележа, че C3g в пентодна връзка "звучи" добре в доста широк диапазон от анодни натоварвания. За съвпадение на патрона е използван специализиран MC трансформатор Sowter 1990 (1:10). Коригиращите вериги използват нисковолтови "навити" полистиренови кондензатори, известни с отличните си звукови свойства. Поради ниското им работно напрежение, коригиращата верига е включена "традиционно", между етапите на усилване. Загубата на сигнал в коригиращите вериги е приблизително 20 dB. Режими на втория етап - напрежение на анода = + 155 ... 160V, напрежение на отклонение = + 2.6 ... 2.8V, печалба = 45 ... 50 изходно съпротивление = 2.3K. Изходни трансформатори Sowter 9525. Като се вземе предвид коефициентът на предаване на входните трансформатори, крайното усилване на коректора на входа MC е около 5000, при възпроизвеждане на песента "0 dB@1000Hz" на тестовия диск с касета AT-33EV , напрежението на изхода на коректора е 1.5V RMS. Вторичната намотка на изходния трансформатор има няколко крана, което ви позволява да регулирате нивото на изходното напрежение и, ако е необходимо, да намалите изходния импеданс на коректора. При корекцията се използват резистори Takman от серията REX, всички останали резистори са Kiwame. Кондензатори шунтиращи катодни резистори - Panasonic, междукаскаден кондензатор - Jensen (медно фолио хартия масло). Кондензатори в силови вериги - ASC. (тефлон + масло). Монтажът се извършва със сребристо-златна тел Siltech.

Захранваща верига на коректора -

Токоизправителят на анодното напрежение е сглобен по схема със средна точка, изправеното напрежение се филтрира от електронен транзисторен филтър, който също осигурява плавно увеличаване на анодното напрежение, когато устройството е включено. От филтъра захранването се подава към всеки от каналите на коректора чрез допълнително разединяване езотеричен LC вериги. Светенето на лампите се захранва от коригирано и стабилизирано напрежение от 12,6 V, нишките на лампите на всеки канал са свързани последователно. Както споменах по-рано, коректорът и захранването са монтирани в един голям алуминиев корпус. Дъното на кутията се състои от две алуминиеви плочи, закрепени заедно с лепило за потискане на вибрациите. Лампите и частите на веригата са монтирани на отделна дебела (12 mm) алуминиева плоча, прикрепена към дъното на кутията чрез четири антивибрационни стелажа.

1. Коректор

За да контролирате честотната характеристика на коректора, е удобно да използвате т.нар Анти-RIAAверига, като например в статията „За референтните RIAA мрежи“ от Джим Хагерман. (виж раздел ) Схема -

За да се премахне крайната честотна характеристика, веригата е свързана между генератора и тествания коректор. Използвайки кондензатори с 5% рейтинг на точност и 1% резистори, крайните измервания на честотната характеристика гарантират съответствие със стандарта RIAA с точност от 0,5 dB - което е повече от достатъчно. Като измервателен комплекс е удобно да използвате компютър със звукова карта с професионално качество и релевантникомплект свързващи кабели. За да направя измервания, I препоръчвамизползвайте програмата TrueRTA (Ниво 4).

Анти-RIAA верига oмного удобно за изпълнение като отделен модул -







2. Касета + кабел + коректор

След привеждане на честотната характеристика на коректора към стандарта е желателно да се премахне честотната характеристика на системата „патрон + свързващ кабел + коректор“ в RF региона, това е особено вярно за MM касетите и коректорите, входният етап на който е направен на триод с голямо усилване. Целта на тези измервания е да се провери липсата на отклонения в честотната характеристика във ВЧ областта, причинени от съвместното взаимодействие 🙂 на индуктивността на касетата, капацитета на свързващия кабел и входния капацитет на първата степен на коректора. За да направите това, използвайте най-простата схема -

Отклоненията на честотната характеристика се компенсират чрез избор на стойността на товарния резистор на входа на коректора. “ Номиналната стойност от 47 ... 51K, препоръчана от повечето производители, е само „отправна точка“. Коректор, чийто първи етап има малък входен капацитет, заедно с MC патрон, зареден на съгласуващ трансформатор, ще има по-равномерна честотна характеристика в HF областта, в сравнение с повечето MM и MI касети, свързани към входа на същия коректор. Комбинацията от триоден преден край с високо усилване, дълъг свързващ кабел и MM (MI) касета е най-проблематична по отношение на „поведението“ на резултантната честотна характеристика при високи честоти.

3. Маса + рамо + патрон + кабел + коректор

Следващият етап е премахване на крайната честотна характеристика на цялата система - плеър + касета + свързващ кабел + коректор. След проверка, с помощта на подходящите шаблони, правилната инсталация на рамото, касетата на рамото и настройка на оптималната притискаща сила, на плейъра се монтира измервателна плоча. Подходящи са например -



Преди да започнете работа - на съответната писта, като контролирате баланса на каналите, е необходимо да проверите правилната инсталация на касетата в хоризонталната равнина. След това се взема честотната характеристика, специално внимание трябва да се обърне на нискочестотната област, всякакви отклонения (постоянни или периодични) в честотната характеристика в тази област може да се дължат на механичния резонанс на рамото, проникването на шум и фона шум от веригите за управление на двигателя към входа на усилвателя, неравномерно въртене или нарушение на геометрията на диска. Като правило, ако механиката на плейъра е в добро състояние, касетата е монтирана точно и крайната честотна характеристика на системата „касета + кабел + коректор“ е предварително зададена правилно, измервателната плоча няма да покаже значителни отклонения в честотната характеристика. В този случай вашият комплект може да бъде разгледан Повече или по-малкоконфигуриран.

Ако искате звукът на вашата система винаги да бъде справка– извършвайте процедурата по настройка всеки път, когато сменяте касетата 🙂

Владивосток, 2013 г

Публикувано в , |